Chapitre 1 : Etat de l'art sur le comportement
vibratoire d'un matériau composite
Le premier dispositif expérimental a été
développé par Adams et A. Fox [4J et, Adams et
Bacon afin d'évaluer l'amortissement des composites. Ce dispositif
permet d'étudier l'amortissement en flexion des poutres dans un domaine
de fréquence allant de 100 à 800 Hz et a été
utilisé dans le cas de différents stratifiés [5-
6J.
b) Poutre en matériau
composite
Bien que les poutres homogènes isotropes soient la base
de la théorie des poutres, les poutres non-homogènes et/ou
non-isotropes sont d'une grande importance. (Cedi & Delhi, 2005) ont
développé un modèle linéaire pour des poutres
non-homogènes présentant une courbure dans un
1.5.2.2. Analyse à partir des vibrations des
plaques et coques
Malgré l'intérêt particulier sur les
poutres continuent, les plaques et les coques reçoivent également
beaucoup d'attention. La caractéristique des plaques est que l'une de
leurs dimensions est plus faible que les deux autres. Cette
caractéristique est valable pour les coques, mais dans un repère
d'axes curvilignes.
Il existe deux types de plaques :
? Les plaques épaisses ou les plaques de Mindlin ;
? Les plaques minces ou les plaques de Love-Kirchhoff.
a) Cas des plaques en matériaux
isotropes
(Cheung & Zhou, 2000) ont utilisé la
méthode de Rayleigh-Ritz afin de résoudre des problèmes de
plaques de Mindlin homogènes isotrope, grâce à des
fonctions modales de Timoshenko « statiques ». Les mêmes
auteurs ont par la suite étendu leur recherche sur les plaques de
Mindlin homogènes isotropes fuselées (Cheung & Zhou,
2003).
(Y.-S. Lee & Lee, 1997) ont calculé la
réponse temporelle de plusieurs coques cylindriques en composites
multicouches simplement supportées pour plusieurs cas de chargement
transverses, grâce à la théorie des plaques du premier
ordre. Les résultats ont été validés grâce au
logiciel ABAQUS.
b) Cas des plaques en matériaux
composites
(Gong et al., 1999) ont étudié les
réponses vibratoires de plaques cylindriques monocouches et multicouches
suite à des impacts à basse vitesse en utilisant la
théorie de déformation en cisaillement d'ordre supérieur
« Higher order Shear Deformation Theory ». Les matrices de
rigidité utilisées sont les mêmes que des matériaux
isotropes à l'exception que la valeur des composantes varie à
travers l'épaisseur.
(Vo & Lee, 2008a) ont développé un
modèle vibratoire de poutres minces laminées orthotropes à
section creuse sur la base de la théorie des plaques de Kirchhoff-Love
qui prend en compte le couplage des modes de flexion et les modes de torsion et
qui est calculé par éléments finis.
(Qatu & Iqbal, 2010) ont utilisé le modèle
de poutres d'Euler-Bernoulli pour calculer les fréquences propres d'un
système de deux poutres cylindriques en composites orthotropes
articulées
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