Etablissement d'un plan sommaire de gestion environnementale et sociétale des travaux de réhabilitation du barrage de Budana

4.3. Vérification des conditions stabilité

2.1. La stabilité statique :

ü La condition de non glissement

?P% < 0 75 ? P& - ,

222,'29		= 0,507 ? 0,75 ok	439,2'

D'où nous disons que cette condition et vérifié.

ü La condition de non renversement

?()

Fr =? (* > 1,25

4410,'42 tm Fr = 1212,45 tm

= 3,64 > 1,25 ok condition vérifie.

2.2. Equilibre élastique et vérification des contraintes

a. Condition du noyau central

Point d'application de la résultante par rapport à la base

CNC : + <X< 2B

3 - - 3

X =? P&

= 345','1,1212,45

439,2'

= 7,28 m

(),(*

+ 3

~~,~= 6,8 m et ~+ ~ 3

2-20,4 = 13,6 m 3

La résultante passe par le noyau central

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b. Recherche de l'excentricité

- excentricité : e = -(B ₂ - X) = -(20,4

2 - 7,28)

ok

e = 2,92m < +

6

> Point d'application des forces verticales par rapport au centre de rotation k

d1= EMs = 4410,842 tm

E Pv 439,28 t

= 10,04 m

= 1212,46

222,829

= 5,44 m

6 = 2,15 kg/cm² admissible car < à la contrainte du sol de Bunia.

> Point d'application des forces verticales par rapport au centre de rotation k

d2 = EMr

E Ph

> Calcul de la résultante des forces passant par l'intérieur de l'axe central

- R² = PH² + P_v²

R2 = (439, 28)² + (222,829)²

R = 492,56 t

c. Calcul des contraintes

- amax =

EPv (1+ 6e)

BL L

439,28 (1+ 6 x2,92₎

20,4 1

= 398,8 t/m²

- 6mix =

EPv 6e BL (1 L )

439,28 6 x2,92

20 1

,4 (1- )

= - 355,73 t/m²

N

6 =

S

d. Détermination des contraintes au sol avec N= PH= 439,28 t et S= 20,4 x 1m

439,28 6 = 20,4

= 21,53 t/m^2

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