IV.7.8 Résultats des modèles
maillés
Un test de convergence est prévu pour évaluer
l'influence du maillage sur la précision de la simulation
numérique. On a essayé quatre cas de maillage (grossier, fin,
hexaédrique et quadrilatère) dont les caractéristiques
sont présentés dans le tableau IV.7.
Chapitre IV Résultats et Discussions
Type de maillage
|
Noeuds
|
Eléments
|
Type d'élément
|
Temps CPU (s)
|
Grossier
|
39208
|
20351
|
SOLID 187
|
644,234
|
Quadrilatère
|
90680
|
31879
|
SOLID 186-SOLID 187
|
3030,047
|
Hexaédrique
|
103098
|
36901
|
SOLID 186-SOLID 187
|
4477,625
|
Fin
|
160918
|
88625
|
SOLID 187
|
1982,203
|
|
Tableau. IV.7: Résultats
des différents cas de maillage.
Les figures IV.90, 91, 92 et 93 montrent les modèles
de maillage du couple disque-plaquettes.
Fig.IV.90 : Maillage volumique du
disque Fig.IV.91 : Maillage à éléments
quadrilatères
(Noeuds 39208, Eléments 20351). (Noeuds 90680,
Eléments 31879).
99
Fig.IV.92 : Maillage à
éléments hexaédriques Fig.IV.93: Maillage
fin
(Noeuds 103098, Eléments 36901). (Noeuds160918,
Eléments 88625).
D'après le tableau IV.8, on remarque que les
contraintes maximales équivalentes de Von Mises augmentent en fonction
du nombre d'éléments du maillage. La valeur maximale de la
contrainte équivalente de Von Mises ainsi que la déformée
totale atteintes correspondent au maximum d'éléments du maillage
sont pratiquement celles qu'on rencontre dans la littérature. Il est
donc judicieux de choisir un maillage raffiné, car la solution devient
plus exacte en augmentant le nombre de noeuds du maillage.
Chapitre IV Résultats et Discussions
Méthode du
maillage
|
Nombre de
|
Nombre
d'éléments
|
Déformée totale
|
Contraintes
|
Temps
CPU (s)
|
|
Max
|
Min
|
Max
|
|
Noeuds
39208
|
20351
|
0
|
52,829
|
1,79e-011
|
31,441
|
644,234
|
Quadrilatère
|
90680
|
31879
|
0
|
55,247
|
1,99e-002
|
54,337
|
3030,047
|
Hexaédrique
|
103098
|
36901
|
0
|
55,443
|
1,93e-002
|
96,434
|
4477,625
|
Fin
|
160918
|
88625
|
0
|
54,817
|
5,27e-012
|
44,603
|
1982,203
|
|
Tableau. IV.8 : Contraintes de Von
Mises et déformées totales. IV.7.8.1 Influence de la
finesse du maillage
Pour cela, on a considéré un second type de
maillage, plus fin et raffiné dans les pistes de frottement, figure
IV.94. L'élément utilisé dans ce maillage est SOLID 187 et
le temps total de simulation est égal à 8 331.328 (s). Ce nouveau
maillage (type M2) est constitué de 11 3367 éléments TE
à 4 noeuds, soit 18 5901 noeuds. Il est donc bien plus fin que le
maillage M1 (Fig. IV.93) utilisé jusque-là.
Fig.IV.94 : Maillage plus
raffiné
(Noeuds 185901, Eléments 113367).
Le tableau IV.9 présente les résultats
numériques pour les deux types de maillage (grossier et fin). On observe
que toutes les valeurs extrêmes de résultats augmentent en
fonction du nombre des noeuds et du nombre d'éléments du maillage
.On constate ainsi que l'effet de raffinement du maillage influence d'une
manière importante sur la précision de la simulation
numérique adoptée.
Maillage fin
|
Maillage plus raffiné
|
Noeuds
|
Eléme
|
Noeuds
|
Eléments
|
160918
|
88625
|
185901
|
113367
|
Min
|
Max
|
Min
|
Max
|
|
0
5,27e-12
0
1,8e-11
Déformée totale ( )
Von Mises (MPa)
Temps (CPU) (s)
54,82
44,603
54,81
32,476
100
Tableau. IV.9 : Comparaison entre
les résultats du maillage fin et maillage raffiné.
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