t < n ( h 3 ; b '
10 ÖL )
Öt < min ( ; ; 8mm )
Öt < 8mm ; nous adoptons : Öt = 8 mm
=
At= 50,24 mm2 = 0,5024 cm2 At = 0,5024
cm2 x 2 brins = 1,0048 cm2 soit HA8
· Ecartement d'armatures :
St < = = 0,83 m = 83cm
St < 83 cm ? St = 20 cm
· Armatures de peau :
Ap > x parement( 2R+bo) ? Ap > x (
2(1)+1)
Ap > 9 cm2 soit 8HA12 ?
9,05 cm2 ? Colonne :
MS = 35,10464 tm ;
NS = 180,9229 t
D = 1,0 m ; h = 4,38 m ; fbs = 1800 t/m2 ;
fs = 25000 t/m2
[133]
· Calcul du flambement : Lf = 2 x h = 2 x 4,38 m = 8,76
m
ë = = = 35,04 = 35 ; il y a risque de
flambement.
· Calcul de l'excentricité : e1 = = = 01940
m
,
ea = max { } = { } = { } = 1,75 cm = 0,0175 m
e2 = x (2+(á x õ)) = x (2+(0,5 x 2)) = 0,02365
m
et = e1 + e2 + e3 = 0,1940 m + 0,0175 m + 0,02365 m = 0,23515 m
· Coefficient de remplissage :
Ø1 = ; avec: Nmax = D x h x fbs = 1m x 4,38m x 1800
t/m2 = 7884 t
Ø1 = = 0,02294 < 0,81
v v
Puisque Ø1 = 0,02294 < ; on a î =
v
v
· Excentricité critique :
3 4(3+
9 4(3+
9 = 0,166019
· Excentricité du noyau centrale :
enc = î x h = 0,166019 x 4,38 m = 0,727 m ? et ;
d'où la section est entièrement comprimée.
AS = max { avec : B = ï.D = 3,14 m
AS = max {
AS = 15,7cm2 soit 8HA16 ? 16,08
cm2
· Armatures transversales :
Öt = Öl = ; (16 mm) = 5,33 mm soit un cadre de
HA10
[134]
· Espacement : St < min{ } = min{ }
Alors St < 40
cm ; soit St = 20 cm
? Semelle
Nous ne considérons que le tronçon A-B parce
que c'est là que la sollicitation est le plus à craindre.
MS = - 91,423 tm ; d = 95 cm ; b = 1m ; fbs = 1800
t/m2 ; fsu = 25000 t/m2 ;
· Bras de levier : Z = d (1 - ) = 0,95(1 - ) = 0,777m
· Section d'armature :
AS =
= = 0,004706 m2 = 47,06 cm2 soit
10HA25/m ? 49,09 cm2
· Armatures de répartitions :
ASt = ASl = (49,09) = 12,2725 cm2 soit
4HA20/m ? 12,57 cm2
· Espacements :
Stx < min { min { 33cm ? Stx < 33cm.
--
Sty < min { < min { ? Sty < 44cm.