IV-4.2.2. Hauteur manométrique totale
Par définition, c'est l'énergie sous forme de
pression exprimée en bar (en mètre de colonne d'eau) qu'il faut
dépenser pour élevée une masse d'eau dans un
réservoir.
Hauteur Manométrique totale du forage
1projet
HMT = Hg +Óhc en m
Où HMT = la hauteur manométrique totale
Hg : La hauteur géométrique totale = (côte
maximum de refoulement - côte niveau dynamique).
469m -318m =151
Côte maximum de refoulement = 469m Côte niveau
dynamique = 318m
Óhc: Somme des pertes de charge Hg=
Hgasp + AH + Hr en m
Où Hgasp : hauteur géométrique
à l'aspiration = Niveau dynamique + (1 à 3 m) de
sécurité
= 84m +1m = 85m
AH : Différence de niveau entre la cote du
réservoir et la cote du forage
AH = 461m - 402m = 59m
Hr : hauteur d'élévation du
réservoir = 8m (réservoir posé au sol)
D'où Hg = 85m+59m+8m = 152m
Ou Hc : Perte de charge dans la conduite de refoulement
sachant que la conduite de refoulement à une longueur de 2637 m avec la
vitesse de 0.00158m/s
?hc = Longueur refoulement x la vitesse
d'écoulement
2637*0.00158 = d'où hc = 4.16m
Hloc : Perte de charge locale : Elles sont prises
à 1.2%
Hloc = longueur (refoulement x la vitesse
d'écoulement) x1.2% (hc = 4.99)
HMT = Hg + ?hc
= 152m + 9.15m = 161.15m
HMT = 161.15m
En suivant la même logique pour tous les HMT, nous obtenons
les résultats tel que indiqué ci-dessous
Tableau n°15 : Hauteur
manométrique
|
Hauteur
Nomenclature manométrique
Mce
|
F1p 161
F2p
F3p
173
204
F4p
192
IV 4.2.3 Dimensionnement des Futurs forages et
équipement :
Ce dimensionnement a permit de connaître les
paramètres ci- dessous :
1- Détermination du niveau statique : pour
déterminer le niveau statique dans notre cas nous avons fait la
différence de l'altitude au sol du point choisi pour l'implantation et
celle de la source repérée
2- Détermination de l'altitude du niveau dynamique
: ce point a consisté de prendre en compte l'altitude du niveau
statique et la différence du niveau du rabattement. Pour ce qui est du
rabattement nous avons considérée le rabattement le plus grand
des forages se trouvant dans la zone d'étude qui est de 17m.
3- Détermination de la colonne d'eau : elle a
consisté de faire la différence entre la profondeur du forage et
le niveau statique.
4- Détermination du toit des crépines :
pour le toit des crépines nous avons pris le tiers de la colonne
d'eau.
5- La chambre de pompage : pour la chambre de pompage
nous avons considérée les types crépines, le tube à
sédiment et la moyenne de la colonne d'eau.
6- l'altitude de la profondeur du forage : c'est
l'altitude du niveau statique moyen dans la chambre de pompage.
Ainsi nous avons fait nos calculs en suivant la logique
ci-dessous :
- pour le Forage F1P Clinique :
· Profondeur = 152m
· Détermination du niveau statique :
Ns= Alt sol - Atl Sce Kemi Ns = 402m - 335m = 67m
· Détermination de la colonne d'eau :
Ce = Profondeur forage - niveau statique Ce = 152m - 67m = 67
m
· Détermination des tubes crépines
:
TC = colonne d'eau /3 TC = 85m /3 = 28m
· Détermination de la chambre de pompage :
Cp= Ce - (Tc+Ts) Cp = 85m -(28m + 6m) =
51m
· Détermination de l'altitude du niveau
dynamique : Nd = niveau statique - le rabattement Nd = 67m - 17 m = 50m
· Détermination de l'altitude de l'immersion du
GMP Alt imm GMP = Alt Nd - la terme d'immersion
Alt imm = 318 m -17 m = 301 m
· Hauteur immersion GMP
H imm = alt forage - alt immersion GMP
H imm = 402-301= 101m
En suivant la même logique pour tous les autres forages,
nous obtenons les résultats tel que indiqué dans le tableau
ci-dessous :
Tableau n° 16 : paramètres
hydro- géologique des futures forages
|
Paramètre
|
F1P
|
F2P
|
F3P
|
F4P
|
|
ALT SOL (m)
|
402
|
442
|
475
|
489
|
|
PROF FORAGE(m)
|
152
|
192
|
225
|
239
|
|
ALT NS(m)
|
335
|
335
|
326
|
338
|
|
ALT PROF FORAGE(m)
|
250
|
250
|
250
|
250
|
|
Niveau Statique NS(m)
|
67
|
107
|
149
|
151
|
|
C E(m)
|
85
|
85
|
76
|
88
|
|
Total Tube plein(m)
|
118
|
158
|
194
|
204
|
|
Total Crepine TC(m)
|
28
|
28
|
25
|
29
|
|
Total Tube Sonde(m)
|
144
|
184
|
217
|
231
|
|
Quantité Masse filtrante (m3)
|
5
|
8
|
10
|
4
|
|
Chambre pompage CP (m)
|
51
|
51
|
45
|
53
|
|
Niveau Dynamique Nd(m)
|
84
|
124
|
166
|
168
|
|
ALT Nd(m)
|
318
|
318
|
309
|
321
|
|
Rabattement(m)
|
17
|
17
|
17
|
17
|
|
Tube à sédiment Ts(m)
|
6
|
6
|
6
|
6
|
|
ALT REF SCE EAU(m)
|
335
|
335
|
326
|
338
|
|
TERM IMM GMP(m)
|
17
|
17
|
14
|
18
|
|
ALT IMM GMP(m)
|
301
|
301
|
295
|
303
|
|
Hauteur d'Immersion GMP(m)
|
101
|
141
|
180
|
186
|
Notons qu'en considérants le rabattement de 17 m pour
tous les forages, les forages poseront des difficultés durant
l'immersion du GMP qui se placeront dans les crépines. Ainsi, la seule
façon d'exploiter ces forages consisterait à immerger le GMP dans
le tube à sédiment malgré les difficultés de
maintenance qui suivront. Pour éviter cela nous avons fait
l'augmentation de cinquante (50) m de l'altitude moyen du fleuve qui se situe
à une altitude moyenne de 300m.
Figure n° 5 : coupe prévisionnel des
futurs forages (illustratifs)
56
| 
