Chapitre V
Résultats obtenus et discutions
5.1. Cotes des différents régimes
d'ébullitions:
5.1.1. Influences de la vitesse massique de
l'écoulement et la densité du flux imposée sur les limites
d'ébullition :
Les résultats tabulés ci-après sont
calculées pour les conditions d'entrées suivantes :
P =0.13 Mpa, Tin = 80 °K.
L'eau entre avec un sous refroidissement Tsub = T,t -
Tin= 387.5 - 353 = 33.5 °K
- La configuration d'écoulement est très
sensible à la variation de la vitesse massique et la densité de
flux imposé (figure 5.2). L'augmentation de la vitesse
d'écoulement dans le tube engendre l'intensification de la turbulence,
aussi engendre l'expansion de la longueur du régime d'ébullition
locale, par contre l'augmentation de la densité du flux thermique
favorise l'apparition de l'ébullition a des cotes plus faibles et
rétrécie la longueur des régions d'ébullitions.
- A flux imposé élevé et à des
faibles vitesses spécifiques d'écoulement, l'ébullition
aura lieu a l'entrée du canal et la région monophasique liquide
est très réduite (figure 5.1).
Ow = 150 Kw/m2
|
G [Kg/s.m2]
|
ZNB [m]
|
ZFDB [m]
|
Zsc [m]
|
100
|
0.619
|
1.184
|
3.961
|
200
|
0.774
|
1.480
|
4.951
|
300
|
0.928
|
1.776
|
5.941
|
400
|
1.083
|
2.706
|
6.931
|
500
|
1.238
|
3.696
|
7.921
|
600
|
1.393
|
4.685
|
8.911
|
700
|
1.547
|
5.675
|
9.902
|
800
|
1.702
|
6.665
|
10.892
|
900
|
1.857
|
7.655
|
11.882
|
1000
|
2.012
|
8.645
|
12.872
|
1100
|
2.166
|
9.635
|
13.862
|
1200
|
2.321
|
10.625
|
14.852
|
Ow = 300 Kw/m2
|
100
|
0.345
|
1.292
|
3.067
|
200
|
0.518
|
1.365
|
3.834
|
300
|
0.605
|
1.437
|
4.600
|
400
|
0.691
|
2.144
|
5.367
|
500
|
0.777
|
|
|
2.910
|
6.134
|
600
|
0.821
|
|
|
2.910
|
6.134
|
700
|
0.864
|
|
|
3.676
|
6.900
|
800
|
0.950
|
|
|
4.442
|
7.667
|
900
|
1.036
|
|
|
5.208
|
8.434
|
1000
|
1.123
|
|
|
6.974
|
9.201
|
1100
|
1.209
|
|
|
7.741
|
9.967
|
1200
|
1.295
|
|
|
8.507
|
10.734
|
~~
|
=
|
450 Kw/m2
|
100
|
0.247
|
|
|
0.929
|
2.405
|
200
|
0.308
|
|
|
1.261
|
3.006
|
300
|
0.370
|
|
|
1.354
|
3.607
|
400
|
0.432
|
|
|
1.513
|
4.208
|
500
|
0.493
|
|
|
1.787
|
4.809
|
600
|
0.555
|
|
|
2.187
|
5.411
|
700
|
0.617
|
|
|
2.788
|
6.012
|
800
|
0.678
|
|
|
3.388
|
6.613
|
900
|
0.740
|
|
|
3.989
|
7.214
|
1000
|
0.802
|
|
|
4.590
|
7.815
|
1100
|
0.863
|
|
|
5.191
|
8.417
|
1200
|
0.925
|
|
|
5.792
|
9.018
|
~~
|
=
|
600 Kw/m2
|
100
|
0.195
|
|
|
0.564
|
2.109
|
200
|
0.244
|
|
|
0.829
|
2.637
|
300
|
0.293
|
|
|
1.095
|
3.164
|
400
|
0.342
|
|
|
1.509
|
3.692
|
500
|
0.391
|
|
|
2.002
|
4.219
|
600
|
0.439
|
|
|
2.524
|
4.746
|
700
|
0.488
|
|
|
3.051
|
5.274
|
800
|
0.537
|
|
|
3.577
|
5.801
|
900
|
0.586
|
|
|
4.104
|
6.328
|
1000
|
0.635
|
|
|
4.631
|
6.856
|
1100
|
0.683
|
|
|
5.158
|
7.383
|
1200
|
0.732
|
|
|
5.685
|
7.911
|
~~
|
=
|
800 Kw/m2
|
100
|
0.155
|
|
|
0.277
|
1.191
|
200
|
0.194
|
|
|
0.322
|
1.488
|
300
|
0.233
|
|
|
0.466
|
1.786
|
400
|
0.272
|
0.730
|
2.083
|
500
|
0.311
|
0.834
|
2.381
|
600
|
0.349
|
1.038
|
2.679
|
700
|
0.388
|
1.242
|
2.976
|
800
|
0.427
|
1.485
|
3.274
|
900
|
0.466
|
1.648
|
3.572
|
1000
|
0.505
|
1.851
|
3.869
|
1100
|
0.544
|
2.054
|
4.167
|
cPw = 1000 Kw/m2
|
100
|
0.002
|
0.1906
|
0.858
|
200
|
0.005
|
0.263
|
1.072
|
300
|
0.009
|
0.316
|
1.287
|
400
|
0.016
|
0.417
|
1.501
|
500
|
0.031
|
0.595
|
1.716
|
600
|
0.043
|
0.782
|
1.930
|
700
|
0.058
|
1.069
|
2.145
|
800
|
0.072
|
1.216
|
2.359
|
900
|
0.087
|
1.429
|
2.574
|
1000
|
0.101
|
1.643
|
2.788
|
1100
|
0.116
|
1.856
|
3.002
|
1200
|
0.129
|
2.002
|
3.217
|
Table 5-1: L'influence des paramètres
(G, Ö) sur la configuration des régimes d'écoulement
sous-saturée.
Figure 5.1 : Variations des cotesZnb,
ZFDB et Z5 en fonction de flux pariétalck.
Figure 5.2 : Variations des cotesZnb
, ZFDB et Z5 en fonction de vitesse massique
d'écoulement G.
|