Optimisation d'une machine frigorifique à absorption-diffusion nh3-h2o-h2

III.1.5. Le calcul thermique :

+ L'enthalpie de la solution riche à la sortie de l'absorbeur :

h 1 = f (î_sr , T₁, P _ab ) (III.19)

+ L'enthalpie de la solution riche à la sortie de l'échangeur liquide-liquide S2 :

h 2 = f (î_sr , T₂, P_C) (III.20)
+ L'enthalpie de la solution pauvre à la sortie du bouilleur :

h 3 = f ( î _sp , T ₃ , P _C ) (III.21)

+ L'enthalpie de la solution pauvre à la sortie de l'échangeur liquide-liquide S2 :

h 4 = f ( î _sp , T₄, P _ab ) (III.22)

+ L'enthalpie à l'entrée de l'échangeur gaz-gaz S1 :

h 7 = f ( î ₇ , T₇ , P₀) (III.23)

L'enthalpie à l'entrée de l'absorbeur :

h 8 = h ₇ + Cp_Va (T₇ )Ä T_V (III.24)

v L'enthalpie de la solution vapeur à la sortie du bouilleur :

h ₉ = f (î₉ , T₉, P_C) (III.25)

î₉ = f (P_C , T₉) calculée à partir de l'équation (III.66)

v L'enthalpie de l'ammoniac liquide saturé à la sortie du condenseur :

h 12 = f (T_C , P_C) (III.26)

v L'enthalpie de l'eau refoulée à l'entrée du bouilleur:

h 11 = f (T_{1 1}, P_C) (III.27)

v L'enthalpie de la vapeur d'ammoniac à la sortie de la colonne de rectification :

h 10 = f (T1 0 , P_C) (III.28)