LES ANNEXES
Annexe n°1 : Technique de détermination du
chlore résiduel libre
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Remplir un tube colorimétrique jusqu'au premier trait
(5-mL) avec l'échantillon d'eau. Ceci est le blanc.
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Placer ce tube dans l'ouverture supérieure gauche du
comparateur.
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Remplir un autre tube jusqu'au premier trait (5-mL) avec
l'échantillon d'eau.
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Ajouter le contenu d'un sachet de réactif DPD chlore
libre au second tube. Terminer l'essai et lire le résultat en moins
d'une minute après l'addition du réactif.
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Agiter pour mélanger. Attendre trois minutes. Lire le
résultat en moins de 3 minutes après l'addition du
réactif.
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Placer le second tube dans l'ouverture supérieure droite
du comparateur.
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Tenir le comparateur face à une surface
uniformément éclairée (ciel, lampe, fenêtre) et
regarder par les ouvertures de la face antérieure du comparateur.
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Tourner le disque jusqu'à égalité des
teintes dans les deux ouvertures.
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Lire la concentration du chlore libre en mg/L dans la
fenêtre de l'échelle.
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ANNEXE 2: Logiciel de calcul statistique REGRESS 1.0
ANNEXE : DONNEES D'EXPLOITATION
(SONEDE/ District de
Bizerte)
Composantes physiques du
modèle hydraulique
1/ Ressources en eau
Les ressources en eaux de la zone d'étude comportent :
· La station de traitement de Mateur
· La nappe de Mateur
· La nappe d'El Azib et El Alia
2/ La station de traitement de
Mateur
L'approvisionnement en eau brute de la station de traitement
de Mateur (Bâche d'arrivée des eaux brutes) est assuré soit
à partir du barrage Joumine ou du barrage Sedjnane par le moyen d'une
station de pompage existante calée à la côte TN 40 mNGT et
équipée par trois groupes électropompes à vitesse
variables identiques de débit unitaire chacune 500 l/s suite à la
variation de la hauteur de l'eau dans les barrages.
Les eaux brutes sont refoulées vers la bâche
d'arrivée de la station de traitement à travers une conduite de
caractéristique :
- Longueur (L) : 1500 ml
- Diamètre nominal (D) : 1200 mm
- Débit Max (Qmax) : 1400 l/s
Les principales caractéristiques des eaux brutes
provenant de ces deux barrages sont résumées dans le tableau
suivant :
Tableau 1: caractéristiques des eaux brutes
Désignation
|
Barrage Joumine
|
Barrage Sedjnane
|
Turbidité (NTU)
|
3,55
|
39,6
|
pH
|
8,09
|
7,61
|
Cl résiduel (mg/l)
|
1,46
|
1,37
|
Oxy KMnO4 (mgO2/l)
|
4,53
|
4
|
Ta (mg/l)
|
0
|
0
|
TAC (mg/l)
|
10,8
|
74
|
DH (mg/l)
|
23,9
|
53
|
TH Ca (mg/l)
|
67,13
|
41
|
TH Mg (mg/l)
|
19,12
|
12
|
|
Avec:
- Ta : Le titre alcalimétrique, il représente
l'alcalinité due aux carbonates et aux ions OH-
- TAC : Le titre alcalimétrique complet, il
représente l'alcalinité totale des eaux due aux carbonates (CO3),
bicarbonates (HCO3) et bases libres (OH-).
- DH : Le titre hydrotimétrique, c'est la dureté
de l'eau due aux sels de Ca et Mg.
- TH Ca : Le titre hydrotimétrique de Ca, il mesure la
dureté de l'eau due au Ca.
- TH Mg : Le titre hydrotimétrique de Mg, il mesure la
dureté de l'eau due au Mg.
On remarque bien que la turbidité des eaux du barrage
Sedjnane est six fois plus élevée que celle du barrage Joumine ce
qui induit un coût de production plus élevé pour les eaux
de barrage Sedjnane. Toute fois un problème sanitaire (problème
de larve qui est en cours d'étude et de recherche) est
détectées dans les eaux du barrage Joumine, a induit des
instructions d'exploitation des eaux du barrage Sedjnane avec un coût
plus élevé.
On note aussi qu'une injection de chlore sous forme gazeuse
s'effectue au niveau de la station de refoulement vers la station de traitement
avec une consigne de 4 mg/l.
Les eaux traitées de la station de traitement
présentent les caractéristiques suivantes :
Tableau 2: caractéristiques qualitatifs des eaux
traités
Désignation
|
Valeur
|
Turbidité (NTU)
|
4,3
|
pH
|
6,93
|
Cl résiduel (mg/l)
|
0,46
|
Oxy KMnO4 (mgO2/l)
|
4
|
Ta (mg/l)
|
<3
|
TAC (mg/l)
|
74
|
DH (mg/l)
|
51
|
TH Ca (mg/l)
|
40
|
TH Mg (mg/l)
|
11
|
Résidu sec (mg/l)
|
0,325
|
|
(SONEDE - S.LA, Septembre 2006) Le schéma suivant
présente les principales composantes de station de traitement.
Figure 1: Composantes de la station de traitement de
Mateur
3/ La nappe de Mateur
Cette nappe est emmagasinée dans les calcaires blancs
fissurés du crétacé supérieur (campanien), elle est
en continuité hydraulique avec la nappe phréatique de
quaternaire.
Les ressources en eaux de cette nappe épaisse de 75 m
sont importantes d'après le débit du pompage actuel, son
substratum est formé par la partie basale de campanien inférieur
qui est le sénonien supérieur. Cette nappe à une
capacité importante, elle est captée par 9 forages dont les
caractéristiques sont résumées dans le tableau suivant
:
Tableau 3: Caractéristiques des forages Mateur
Forage
|
Niveau
statique
m/TN
|
Niveau
dynamique
m/TN
|
Q(l/s)
|
Résidu sec (g/l)
|
Nitrate(mg/l)
|
Mateur ville
|
|
|
50
|
1,34
|
Norme nationale NT.0914
<2.5 g/l
|
66
|
Norme nationale NT.0914
<45 mg/l
|
Mateur 9
|
|
|
40
|
1,22
|
|
|
14,48
|
16
|
27
|
1,26
|
|
|
|
|
25
|
0,9
|
|
|
25,5
|
29,5
|
42
|
1,1
|
|
|
6,5
|
9,5
|
46
|
1,9
|
|
|
3
|
11
|
30
|
1,6
|
|
|
17
|
23
|
30
|
1,68
|
|
|
13,48
|
13,48
|
27
|
1,51
|
|
|
|
295
|
|
|
(SONEDE - DP/DTPN - DPNE/SPB, Octobre 2006) Le débit
d'exploitation des ces forages est actuellement (Octobre 2006) compris entre 27
et 50 l/s. Le débit total est de 317 l/s. Les résidus secs sont
supérieurs à 1 g/l sauf pour le forage Mateur 12 qui est de 0.9
g/l. La concentration en nitrate est très aléatoire et varie d'un
forage à un autre pour atteindre 66 mg/l pour le forage de Mateur ville.
Elle est de 3 mg/l pour le forage Mateur 5,6.
Etant donnée que la concentration maximale en nitrate
admise par la norme tunisienne NT. 0914 est de 45 mg/l, les eaux des forages
Mateur ville ne peuvent être potables qu'après leurs
mélanges en quantités suffisantes avec les eaux de station de
traitement.
4/ La nappe d'El
Azib et Alia
Elle est exploitée par une batterie de 9 forages
destinés à l'alimentation en eau potable des localités de
la rive sud de la région de Bizerte.
Les débits moyens d'exploitation de ces forages ainsi que
le résidu sec de l'eau par forage sont représentés dans
les tableaux suivants :
Tableau 4:Caractéristique des forages El Azib
en 2003
Forages
|
Année
mise en
service
|
Cote TN
(m NGT)
|
Résidu sec
(g/l)
|
Débit
d'exploitation
(l/s)
|
Niveau
statique
(m/TN)
|
Niveau
Dynamique
(m/TN)
|
SGR 1 Q
|
1999
|
8,35
|
0,28
|
15,1
|
-37
|
-42
|
SGR 4 bis
|
1983
|
48,10
|
0,450
|
10,9
|
-31
|
-42
|
SGR 8 bis
|
2002
|
7,00
|
0,275
|
16,7
|
-78
|
-81
|
SGR 9
|
1979
|
5,00
|
0,37
|
9
|
-38
|
-66
|
SGR 10
|
1979
|
7,00
|
0,300
|
5
|
-51
|
-61
|
SGR 11
|
1979
|
2,00
|
0,53
|
5,6
|
-39
|
-55
|
SGR 12
|
1979
|
8,00
|
0.33
|
14,3
|
-40
|
-79
|
SGR 13
|
1979
|
8,00
|
0.32
|
15,3
|
-40
|
-54
|
|
(SONEDE - DP/DTPN - DPNE/SPB et S.La, Octobre 2006)
Tableau 5: Caractéristiques des forages de la
nappe d'El Alia
Forages
|
Q (l/s)
|
Résidu sec (g/l)
|
SGR 14(El Alia)
|
25
|
1,168
|
SGR 6Q(El Alia)
|
15,5
|
0,370
|
Total
|
40,5
|
-
|
|
(SO.N.E.D.E/Résultat des essais de débit sur les
forages de nappe El Azib, Octobre 2006)
Les ressources dégagées par l'ensemble de ces
forages s'élèvent à 136,5 l/s avec un résidu sec
qui ne dépasse pas 0,5 g/l sauf pour le forage SGR 14 ce qui permet de
conclure qu'il s'agit d'une nappe de bonne qualité.
5/ Total des ressources
Les ressources totales sont représentées dans le
tableau suivant :
Tableau 6: Total des ressources
Désignation
|
Débit d'exploitation (l/s)
|
Total (l/s)
|
Station de traitement
|
1000 (Q nominal)
|
1431
|
Nappe de Mateur
|
295
|
|
136,5
|
|
Il ressort de ce tableau que les ressources totales
disponibles en régime d'exploitation nominal de la station de traitement
sont de 1431 l/s. Ces ressources seront portées à 1631 l/s en
régime d'exploitation maximale de la station de traitement.
Les Ouvrages de Stockage
Le réseau modélisé est doté
actuellement de 41250 m3 de réserves réparties dans 15
réservoirs. Il comprend les réservoirs dont les
caractéristiques hydrauliques sont ci - après :
Tableau 7: Caractéristiques des
réservoirs
Désignation
|
Capacité
(m3)
|
Côte radier
(m/NGT)
|
Côte PHE
(m/NGT)
|
Côte TN
(m/NGT)
|
Côte arrivée
(m/NGT)
|
Mateur
|
500
|
67.52
|
72.27
|
68.77
|
72.30
|
|
64.50
|
69.00
|
65.75
|
68.15
|
|
63.40
|
69.00
|
65.75
|
|
Ras El Ain
|
3000
|
60.40
|
66.10
|
67.82
|
66.10
|
MLBourguiba
|
CE1
|
2*500+2000
|
45.00
|
49.70
|
|
50.75
|
|
3*1000
|
46.84
|
51.49
|
|
51.60
|
|
2500
|
65.70
|
70.40
|
67.00
|
66.70
|
Beni Nafaa
|
3*1000
|
46.90
|
51.60
|
|
|
Rhézala
|
5000
|
42.70
|
49.00
|
48.00
|
46.50
|
Koudiat
|
2*5000
|
41.00
|
46.50
|
44.30
|
|
Baccar
|
2500
|
84.36
|
89.65
|
86.50
|
88.41
|
Roumadia
|
2*1000
|
64.30
|
69.00
|
67.00
|
69.00
|
ML Jamil
|
2*500
|
48.00
|
52.50
|
50.76
|
52.75
|
El Alia tête
|
1500
|
140.80
|
145.10
|
141.00
|
145.55
|
Ain Bouras
|
250
|
146.27
|
154.18
|
148.20
|
149.30
|
|
1/ Ouvrage de tête :
station de traitement de Mateur
- Caractéristiques principales :
La station de traitement, mise en service en 1984, a
été complétée en 1986 pour produire 1,2 m3/s. Elle
comprend :
· 2 bassins de stockage de l'eau brute de 400 m3 chacun
· 2 étages de traitement :
o Pré-traitement physico-chimique :
coagulation-floculation-décantation dans deux décanteurs
installés en parallèle.
o Filtration comprenant 6 filtres à stable
installés en parallèle de capacité normale égale
à 200l/s.
· 2 réservoirs de stockage de l'eau traité de
5 000 m3 et de 6.3 de hauteur chacun calés à la cote 83.76
mNGT.
Les réservoirs de l'eau traitée alimentent la
conduite d'adduction DN1250 qui dessert gravitairement :
o Mateur
o Menzel Bourguiba
o Bizerte
Il est à noter qu'au niveau de la station de
traitement, l'eau traitée n'est pas rechloré. Seulement
l'injection du chlore gazeux à une consigne de 4 mg/l est
réalisée au niveau de la station de surpression à l'amont
de la station.
- Principes d'exploitation
La station de traitement, alimentée par les eaux
superficielles du barrage de Joumine, et Sejnène est à commande
par l'aval : son débit est fonction de la demande. La régulation
fine des adductions est faites sur la base des relevés des index en
tête des distributions de 15 localités comptées ainsi que
les niveaux dans les réservoirs principaux de ces mêmes
localités tout les jours. Les consignes de production sont :
o 0.4 m3/s en hiver
o 0.75 m3/s en été (juin, juillet, août et
septembre)
Les consignes sont appliquées sur le terrain en
régulant le débit en 4 points qui sont :
· Le brise charge de Ras El Ain (BC3)
· Le brise charge de Faroua (BC1)
· Le brise charge de Koudiat (B)
· Le brise charge de Rhézala
Les variations du débit de demande sont
répercutées vers l'amont sur les différents brises charges
et vannes de régulation jusqu'aux réservoirs de tête de
l'adduction situés à l'aval de la station de traitement. Ces
réservoirs battent, en marche normale, entre la cote +6.3 (trop plein)
et les cotes +4 m (consigne hivernale) et +4.5 m (consigne estivale) de
manière à conserver une réserve de sécurité.
Au dessous de la cote +1.80, la vanne « Stop » en tête de
l'adduction se déclenche et ferme l'alimentation de l'adduction. En cas
de crise , le brise charge de l'adduction à Ras El Ain (BC3) est
fermé et la production des forages de la nappe de Mateur est
augmentée pour maintenir un niveau élevé dans le
réservoir de Ras El Ain.
2/ Ouvrage de tête :
Réservoir de Ras El
Ain
- Caractéristiques principales :
Il s'agit d'un réservoir enterré de
capacité nominale 5000 m3 dont la cote du radier est 60,40 mNGT et la
cote du trop plein 66,10 mNGT. Il est alimenté par le haut à
partir des forages du
champ captant de Mateur et une brise charge (BC6) piqué
sur l'adduction de Joumine. Ce réservoir assure les 4 fonctions
principales suivantes :
· Régulation et stockage de sécurité
en tête de l'adduction Mateur-Bizerte
· Alimentation de la Cité Ras El Ain
· Alimentation de Mateur lorsque la demande
journalière moyenne dépasse la capacité des forages qui
alimentent directement le réseau d'adduction-distribution de la ville de
Mateur qui sont Mateur10 et Mateur ville.
· Alimentation de Menzel Bourguiba qui est
alimenté par la conduite DN350 de El Fouledh et par un piquage sur
l'adduction Mateur-Bizerte. Une partie du réseau de cette
localité est alimenté également par l'adduction Joumine
à partir du complexe CE6.
· Le débit de l'adduction de Joumine est
régulé manuellement, en fonction de la demande à Ml
Bourguiba et à Mateur et de la capacité de production des
forages.
Les différentes manoeuvres de régulation du brise
charge sont déclenchées lorsque le niveau dans le
réservoir de Ras El Ain est inférieur à 3 m.
- Principes d'exploitation
Lorsque le niveau dans le réservoir est
inférieur à 3,5 mètre, le débit en tête de
l'adduction DN 600 est égal au débit refoulé par la
station de pompage de Mateur Basse augmenté du débit de
l'adduction de Joumine. Les consignes adoptées par le gardien sont les
suivantes : agir sur les vannes de régulation du brise charge pour
maintenir le niveau du réservoir au dessus de la cote +3,5 mètre
sur le radier en augmentant progressivement, le débit de l'adduction de
Joumine.
En été, lorsque le tirage est plus important, on
alimente les réservoirs à la fois avec les eaux des forages de
Mateur et les eaux de l'adduction de Joumine.
En hiver, quand le tirage diminue, on réduit les
apports de l'adduction de Joumine voire même on ferme les conduites de la
brise charge et on travaille avec les réservoirs à niveau
élevé. Pendant cette saison, les réservoirs de Mateur
ayant un niveau plus élevé, l'adduction Mateur-Ras El Ain est
arrêtée à fin d'éviter de vider les
réservoirs de Mateur vers Ras El Ain. Au cas où on atteint le
trop plein dans le réseau Ras El Ain, le gardien des réservoirs
ferme la brise charge de l'adduction de Joumine, puis si le niveau continue
d'augmenter, il arrête un ou plusieurs forages. Une javellisation est
réalisé au niveau de la bâche d'arriver du réservoir
en continu par l'intermédiaire d'un bac contrôlé par une
pompe doseuse qui à pour consigne 1.4 mg/l.
3/ Réservoirs de Mateur
- Caractéristiques principales :
Les trois réservoirs de Mateur sont regroupés
sur le même site et assurent la distribution de l'eau de la ville de
Mateur, un appoint pouvant être assuré par le réservoir de
Ras El Ain via une conduite DN 300 de longueur environ 3 Kms.
Ce sont des réservoirs circulaires, semi enterrés
en béton armé de capacité 500, 1500 et 2500 m3 et de
profondeur respectives 4.7 m, 4.9 m et 5.6 m.
Les forages « Mateur1 0 » et « MateurVille »
alimentent successivement par le haut les réservoirs 1, 2 et 3 par
l'intermédiaire d'une conduite de refoulement DN 300.
Les trois réservoirs jouent un rôle de
régulation des volumes distribués et de réserve de
sécurité. La distribution s'effectue par l'intermédiaire
de trois antennes principales :
· Une antenne DN 300 partant du réservoir 500 m3
· Une antenne DN 400 partant du réservoir 1500 m3
· Une antenne DN 500 partant du réservoir 2500 m3
- Principes d'exploitation
Un niveau de l'eau minimal de 1.5 m est maintenu dans les
réservoirs pour conserver une réserve de sécurité
d'environ 1500 m3.
Le remplissage des réservoirs 1500 et 2500 m3
nécessite de fermer quotidiennement la vanne d'alimentation du
réservoir 500 m3 lorsque celui-ci est plein à fin d'éviter
qu'il ne déborde. Si le niveau du trop plein du réservoir 1500 m3
est en passe d'être atteint, le gardien peut demander l'arrêt des
forages. Une javellisation est effectuée en continu dans les
réservoirs 500 et 1500 par l'intermédiaire d'un bac
contrôlé par une pompe doseuse qui à pour consigne 1
mg/l.
4/ Réservoir de
Rhézala
- Caractéristiques principales :
Le réservoir est de forme circulaire en béton
en béton armé semi enterré de capacité nominale 5
000 m3. Il est alimenté par le brise charge BC5 piqué sur
l'adduction DN 1000 de Joumine qui alimente également la zone haute
Rhézala et le réservoir de Koudiat. La cote du radier 42.7 mNGT
et la cote du trop plein 49 mNGT. Ce réservoir dessert l'étage
bas de la ville de Bizerte ainsi que Zarzouna et la Pêcherie. Il joue le
rôle de réserve de sécurité en tête de ces
réseaux de distribution. Il est aussi alimenté à partir de
l'adduction de Mateur. Ainsi au niveau de cet ouvrage, un mélange entre
les eaux de la station de traitement de Mateur et les eaux de la nappe de
Mateur s'effctue. Une javellisation est réalisé au niveau de la
bâche d'arriver du réservoir par l'intermédiaire d'une
réserve de l'eau de Javel dont l'écoulement est
contrôlé par pompe doseuse réglé à 1.2
mg/l.
- Principes d'exploitation
Le réservoir de Rhézala est alimenté en
priorité à partir de le brise charge BC5, le brise charge BC4
servant d'appoint en cas de fort tirage lorsque la station de reprise de
Roumadia est en service. La liaison entre les deux brises charges est toujours
ouverte. La régulation du débit de le brise charge BC4 est
effectuée par des manoeuvres manuelles. Il est fermé lorsque le
niveau du réservoir de Rhézala dépasse environ 3.7 m en
hiver et 4.7 m en été pour éviter le débordement du
réservoir. Au dessus de ces niveaux, le réservoir n'est donc
alimenté qu'à partir de le brise charge BC5 (adduction de
Mateur). La vanne à flotteur du brise charge BC5 se ferme
automatiquement lorsque la station de reprise de Roumadia s'arrête et que
le réservoir de Rhézala est plein.
5/ Réservoir de Ml
Djémil
- Caractéristiques principales :
Ce réservoir comprend deux cuves circulaires en
béton armé semi enterrées de capacité nominal total
1 000 m3. La cote du radier est 48 mNGT et la cote du trop plein 52.5 mNGT. Il
est alimenté gravitairement par la conduite DN300 en provenance du
réservoir de Roumadia. Ce réservoir alimente :
- La ville de Ml Djémil
- L'étage haut de Ml Djémil
- La station de reprise SGR9 en appoint
- La zone industrielle de Ml Djémil
Une javellisation est réalisé au niveau de la
bâche d'arriver du réservoir et est contrôlé par un
robinet manuel.
- Principes d'exploitation
La vanne de sectionnement sur la conduite d'arriver DN 300 est
manoeuvrée manuellement par le gardien du réservoir à fin
:
- D'éviter le débordement du réservoir
- D'éviter que le niveau de l'eau du réservoir ne
descende en dessous d'une hauteur de 3 m sur le radier.
6/ Réservoirs de
Koudiat et de Baccar et station de
reprise de Koudiat
- Caractéristiques principales :
Le réservoir de Koudiat est alimenté à
partir du brise charge BC3 à l'aval de l'adduction de Joumine. Il
comprend 2 cuves semi enterrées en béton armé de
capacité totale 10 000 m3. La cote du radier est 41 mNGT et la cote du
trop plein 46.5 mNGT. Il alimente la ville de Bizerte et la station de reprise
de Koudiat vers les étages hauts de Bizerte et de Koudiat.
La station de reprise de Koudiat, située à la
cote 41.20 mNGT, refoule vers le réservoir de Baccar par
l'intermédiaire d'une conduite DN 300 d'une longueur de 1 700 m. Elle
comprend deux groupe électropompes en parallèle. En
fonctionnement normal, une seule pompe refoule un débit de 60 l/s avec
une HMT de l'ordre de 45 m.
Le réservoir de Baccar est constitué d'une cuve
semi enterrée en béton armé de capacité nominal de
2 500 m3. La cote de radier est 84.36 mNGT et la cote de trop plein 89.65
mNGT.
Une javellisation est effectuée dans le brise charge de
Koudiat (BC3) par l'intermédiaire d'un bac de javellisation
contrôlé par pompe doseuse.
- Principes d'exploitation
- Alimentation du réservoir de Koudiat :
La vanne à flotteur dans le brise charge BC3 est
réglé de tel sorte de garder une hauteur de l'eau
supérieure à 3 mètre dans le réservoir de
Koudiat.
- Exploitation de la station de reprise de Koudiat :
Lorsque la pression de refoulement dépasse une valeur de
6 bars le groupe électropompe s'arrête. Une horloge commande le
redémarrage de la pompe au bout de 1h45min.
- Alimentation du réservoir de Baccar :
Lorsque le niveau du réservoir de Baccar approche du
trop plein, le robinet flotteur fermer la conduite d'alimentation et provoque
l'arrêt de la station de reprise. Au bout de 1h45 m la station de reprise
de Koudiat redémarre.
7/ Réservoir de Beni
Nafaa
- Caractéristiques principales :
Ce réservoir est composé de trois cuves
circulaires en béton enterrées, de capacité total nominal
de 3000 m3. La cote du radier est 46.9 mNGT et la cote du trop plein 51.6 m
NGT. Il est alimenté par une conduite DN 200 mm piqué de
l'adduction de Joumine.
Ce réservoir assure une fonction de stockage de
sécurité et de régulation en tête des réseaux
de distribution des localités avoisinantes (Beni Nafaa, Mohr ...) et les
bases navale et aérienne de Bizerte.
Une javellisation est réalisé au niveau de la
bâche d'arriver du réservoir et est contrôlé par un
robinet manuel.
- Principes d'exploitation
Les vannes d'alimentation des cuves sont manoeuvrés
manuellement et quotidiennement par le gardien du réservoir de
manière à :
s Eviter le débordement du réservoir
s Eviter un niveau de l'eau du réservoir au dessous
d'une hauteur sur le radier de 3m. 8/ Station de
reprise et réservoir de
Roumadia
- Caractéristiques principales :
La station de reprise de Roumadia alimente le réseau
de Roumadia à partir du réservoir de Rhézala. Sa cote TN
est à 5mNGT. Elle comprend deux groupes électropompes en
parallèles de débit nominal 150 l/s avec une hauteur de
refoulement HMT = 43 m.
La station est piqué et refoule dans la conduite
d'adduction DN600 du réservoir de Roumadia (2x 1000 m3) sur une longueur
de 1432 m. En fonctionnement normal, une pompe refoule un débit de 140
l/s à une pression de 6.8 bar avec une pression à l'aspiration de
32 m. La réserve de Roumadia comprend 2 cuves circulaires en
béton armé semi enterré de capacité nominal total
de 2000 m3. La cote du radier est 64.3 mNGT et la cote de trop plein 69 mNGT.
Il alimente 3 antennes de distributions principales :
- Antenne DN 350 de Ml Abdelrahmen
- Antenne DN 350 vers la caserne, où serai
piqué la conduite d'adduction DN 500 de la station de reprise de la rive
sud (Hriza) qui refoule vers le réservoir de tête d'El Alia (1500
m3)
- Antenne DN300 de Ml Djemil, la station de reprise SGR9, STIR
et la zone industrielle de Zarzouna.
- Principes d'exploitation
Actuellement le fonctionnement des pompes est alternatif. Une
pompe est démarrée manuellement lorsque le niveau dans le
réservoir de Roumadia est en dessous de 3 m environ. Elle est
arrêté lorsque le niveau dans le niveau dans le réservoir
approche du trop plein. Le gardien du réservoir communique ses
indicateurs par téléphone à la station de reprise. La
station fonctionne actuellement pendant la journée. La durée
moyenne de pompage s'élève à 8 à 10 heures par jour
en base saison et 4 heures par jour en haute saison. Une javellisation est
réalisé au niveau de la bâche d'arriver du réservoir
et est contrôlé par un robinet manuel.
9/ Refoulement
d'El Azib et
réservoir Ain Bouras
- Caractéristiques principales :
Le champ captant d'El Azib est exploité avec un
débit d'environ 91 l/s par huit forages. Les eaux de ces forages sont
colletées dans la station de reprise SGR9 puis refoulées dans le
réservoir Aïn BouRas moyennant une conduite 0 300 mm (Amiante
Ciment L=5263 m, et fonte L=93 1
m).Le réservoir Aïn Bou Ras (250 m3),
reçoit aussi l'eau du forage SGR4 par une conduite de refoulement 0 150
mm AC de longueur 2730 m.
Pendant la saison estivale, la station de refoulement
reçoit un appoint par une conduite DN300 gravitairement en provenance du
réservoir de Roumadia. Un piquage sur cette conduite permet d'alimenter
l'adduction DN500 de la Rive Sud vers la station de reprise de Hriza.
La station de refoulement est équipé avec trois
groupes électropompes en parallèle identiques de débit
nominal Qn= 45 l/s et de hauteur manométrique HMTn = 180 m.
Le bassin de reprise d'El Azib comprend une bâche
d'aspiration de 100 m3 qui reçoit les quatre conduites alimentées
par les forages et la conduite de Roumadia.
- Principes d'exploitation
a) Forages :
Les forages peuvent fonctionner soit en manuel, soit en
automatique en fonction des hauteurs de remplissage de la bâche de
reprise de la station de pompage. Ils ont été asservis par
groupes à 3 couples de niveau de l'eau dans la bâche d'aspiration
de la station de reprise :
- N1 : forages SGR8 et SGR12
- N2 : forages SGR9 et SGR10
- N3 : forages SGR1, SGR1 1 et SGR1 3
Pour les niveaux N1: arrêt des forages à la cote
TP-0.3m/ démarrage des forages à la cote R+1 .2m Pour les niveaux
N2: arrêt des forages à la cote TP-0.35 m/ démarrage des
forages à la cote R+0.65m
Pour les niveaux N3: arrêt des forages à la cote
TP-0.7m/ démarrage des forages à la cote R+0.65m Actuellement
l'ensemble des forages fonctionne en continu avec un appoint
complémentaire du réservoir de Roumadia (20 l/s).
b) Station de refoulement :
La station a été conçue pour fonctionner
automatiquement. Les pompes de refoulement sont asservies d'une part au niveau
de l'eau dans le réservoir d'Ain Bouras et d'autre part au niveau de la
bâche de reprise de la station.
En marche normal, un groupe de pompage fonctionne en
permanence, le deuxième en discontinu. Le troisième sert
uniquement de secours. Le démarrage de la deuxième pompe (pompe
en appoint) est automatique lorsque le niveau dans la bâche atteint une
cote proche du niveau du trop plein et la première pompe est en
marche.
Les pompes sont asservies :
- D'une part, à la cote du réservoir de Ain Bouras
:
· la pompe n°1 démarre lorsque le niveau de
l'eau atteint le niveau bas (cote radier + 0.4 m)
· la pompe n°2 démarre après deux
minutes si le niveau bas persiste.
· La pompe n°2 s'arrête lorsque le niveau de
l'eau atteint le niveau haut (cote trop plein - 0.55 m)
· La pompe n°1 s'arrête lorsque le niveau de
l'eau atteint le niveau cote trop plein - 0.3 m) - D'autre part, à la
cote de niveau de l'eau dans la bâche d'aspiration des groupes :
· La pompe n°1 démarre lorsque le niveau
atteint est à la cote trop plein -0.9 m.
· La pompe n°2 démarre après 2 minutes
si le niveau haut reste atteint.
· La pompe n°2 s'arrête lorsque le niveau de la
bâche atteint la cote radier + 0.75m.
· La pompe n°1 s'arrête lorsque le niveau dans
la bâche atteint la cote radier +0.3 5m.
Les Conduites d'adduction
Le réseau modélisé comprend les conduites
d'adduction ci - après. Il est à noter qu'il n'existe aucun point
de rechloration intermédiaire sur ces conduites.
1/ Tronçon : la station
de traitement - BC Faroua (RSE CE6)
Les eaux traitées sont véhiculées
gravitairement vers le brise charge existant sur la colline de Faroua (Tinja)
à travers une conduite de caractéristique :
· Longueur (L) : 21660,43 ml
· Diamètre nominal (DN) : 1250 mm béton
précontraint
· La côte de départ : 90 m NGT
· La côte d'arrivée : 64 m NGT
Cette conduite assure en cours de route :
- L'alimentation en eau potable de la ville de Mateur par un
piquage en DN 400 mm fonte dont les besoins de pointe journalière
s'élève actuellement à environ 100 l/s.
- Le renforcement des réservoirs de Ras El Ain de
capacité 6000 m3 pour assurer le mélange avec les eaux
des forages de la nappe de Mateur, par un piquage DN 600 mm béton.
Dans le même site du brise charge El Faroua
(réservoir semi enterré CE6) un réservoir semi
enterré de capacité 2500 m3 est calé pour la
desserte des villes Menzel Bourguiba et Tinja. Ce réservoir
reçoit les eaux à partir de la conduite DN 1250 mm.
2/ Tronçon RSE CE6 - RSE de Koudiat
A partir du réservoir CE6, les eaux sont
véhiculées gravitairement vers le réservoir semi
enterré d'El Koudiat à travers une conduite de
caractéristique :
· Longueur (L) : 16771,12 ml
· Diamètre nominal (DN) : 1000 mm béton
précontraint et DN 800
· La côte de départ : 64 m NGT
· La côte d'arrivée : 43,32 m NGT
Cette conduite assure en cours de route l'alimentation en eau
potable du réservoir de Rhézala, calé à la
même côte que le réservoir El Koudia
3/ Tronçon réservoir de Ras
El Ain - Réservoir
Rhézala
Les eaux de la nappe Mateur sont collectées au niveau
de réservoir Ras El Ain et sont acheminées gravitairement vers le
réservoir de Rhézala par une conduite dont les principales
caractéristiques sont :
· Longueur (L) : 32398 ml
· Diamètre nominal (DN) : 600 mm béton
précontraint
· La côte de départ : 60m NGT
· La côte d'arrivée : 42m NGT
4/ Tronçon réservoir
Rhézala - Station de
reprise Roumadia
Après satisfaction des besoins de Bizerte et de
Jarzouna, le reliquat des eaux collectées au niveau du réservoir
Rhézala (côte TN 45 m NGT) est acheminé gravitairement vers
la station de reprise Roumadia calée à la côte TN 5 m NGT
par une conduite de longueur totale 5106 ml composée comme suit :
·
|
L= 708 ml
|
DN = 600 mm
|
béton
|
·
|
L= 1968 ml
|
DN = 500 mm
|
fonte
|
·
|
L= 280 ml
|
DN = 500 mm
|
acier
|
·
|
L= 150 ml
|
DN = 500 mm
|
fonte
|
·
|
L= 2000 ml
|
DN = 600 mm
|
béton
|
|
5/ Tronçon station de
reprise Roumadia -
Réservoir Roumadia
La station de reprise de Roumadia calée à la
côte TN 5m NGT et refoule vers le réservoir 2Õ1000
m3 de Roumadia implantés à la côte 64 m NGT
Cette station est équipée par deux groupes
électropompes de caractéristique chacune :
· Q = 85 l/s à HMT= 30m
Les caractéristiques de la conduite de refoulement
reliant cette station et le RSE Roumadia sont comme suit :
· Longueur (L) :1400 ml
· Diamètre nominal (DN) : 600 mm Béton
armé (BA).
Deux régimes du fonctionnement de la station de reprise
sont possibles
· Le fonctionnement d'un seul groupe électropompe
nous donne :
Q = 84 l/s à HMT= 28 m
· Le fonctionnement en parallèle de deux groupes
électropompes donne les résultats suivants :
Q = 178 l/s à HMT= 37 m
6/ Tronçon:
Réservoir Roumadia -
Station de reprise Hariza
Les caractéristiques de ce tronçon sont les
suivantes :
· Longueur (L) : 14992 ml
· Diamètre nominal (DN) : 500 mm Amiante ciment
classe C
· La côte de départ Hd : 64,7 m NGT
· La côte d'arrivée Ha : 39,47 m
NGT
7/ Tronçon: Station de
reprise Hariza -
Réservoir 1500m3 El
Alia
La station de pompage de Hariza est calé à la
côte 38 m NGT assure le remplissage du réservoir 1500
m3 d'El Alia qui se trouve sur la côte 140 m NGT.
Cette station est équipée par deux groupes
électropompes dont les principales caractéristiques sont :
· Q = 75 l/s à HMT= 111 m
La conduite reliant la station de pompage au réservoir
est une conduite télescopique constituée par deux tronçons
de diamètre et de nature différentes :
· L : 2916 ml DN : 600 mm fonte
· L : 876 ml DN : 500 mm Amiante ciment
Deux régimes de fonctionnement sont possibles :
* Le régime de fonctionnement à
un seul groupe électropompe nous donne : Q = 75 l/s *
Le régime de fonctionnement à deux groupes
électropompes nous donne : Q = 140 l/s
Données
d'exploitations
Pour le réseau d'adduction de l'eau potable de la
région de Bizerte, les données d'exploitation disponibles
concernant les mesures des volumes produits et distribués sont les
suivantes (Annexe n°3) :
- Les volumes mensuels distribués par réservoir de
2000 à 2006 pour l'ensemble des réservoirs. - Les volumes
journaliers distribués par réservoir en Juillet et Août
2005 et Janvier 2006
- Les mesures permanentes de débit au pas de temps de 15
mn en 2006 à l'aval des réservoirs de Mateur, Ras El Ain, CE6,
Koudiat, Rhézala, Ml Jémil, CE2, Ml Abderrahmen et El Alia.
- Les mesures des débits horaires au niveau de la station
de traitement de Mateur
- Les feuilles de marche matériel au niveau des forages
de Mateur, d'El Azib, El Alia et stations de reprises des mois de Janvier 2006
et Juillet 2006
-- Suivi mensuel des niveaux des nappes et relèves des
points de fonctionnement des forages de la nappe de Mateur, El Alia et El
Azib.en 2005.
1/ Analyse des Volumes
produits
Une analyse statistique des mesures des débits produits
par les forages et la station de traitement a été
réalisée afin d'étudier les mélanges de l'eau dans
les canalisations.
1-1/ Station de traitement de
Mateur
La plus grande partie des besoins en eaux potable des
localités de la zone d'étude, 85% en 2004 et 86% en 2005, est
couverte par la production de la station de traitement de Mateur via
l'adduction de Joumine.
Tableau 8: Evolution de la production en eau de la
région de Bizerte de 1999 à 2005 (SONEDE)
ANNEE
|
PRODUCTION ANNUELLE
|
|
TOTAL
|
EVOLUTION
|
|
|
Forages
|
|
11
|
384
|
130
|
3
|
093
|
800
|
14
|
477
|
930
|
|
2000
|
12
|
777
|
380
|
2
|
735
|
575
|
15
|
512
|
955
|
0,07
|
2001
|
12
|
878
|
852
|
3
|
065
|
204
|
15
|
944
|
056
|
0,03
|
2002
|
11
|
914
|
850
|
3
|
514
|
407
|
15
|
429
|
257
|
-0,03
|
2003
|
13
|
043
|
400
|
3
|
648
|
747
|
16
|
692
|
147
|
0,08
|
2004
|
14
|
245
|
700
|
2
|
597
|
400
|
16
|
843
|
100
|
0,01
|
2005
|
14
|
658
|
870
|
3
|
397
|
618
|
18
|
056
|
488
|
0,07
|
|
1700000
1600000
1500000
1400000
1300000
1200000
1100000
1000000
900000
700000
800000
Janv Févr Mars Avril Mai Juin Juill Aout Sept Oct Nov
Déc
Mois
2005
2004
2003
Figure 4: Production de la station de traitement de Mateur
La figure précédente illustre
l'évolution saisonnière de la production qui connaît une
pointe marquée en Août et un creux situé de Novembre
à Février selon les années. Le coefficient de pointe
mensuel varie de 1,91 en 2005 à 1,65 en 2003 Le rapport entre la
production du mois le plus faible et la production mensuelle moyenne est plus
stable autour de 0,74
Le rapport entre la production du mois le plus chargé
et la production mensuelle moyenne est 1,34. Une analyse détaillé
du fonctionnement hydraulique de la station de traitement de Mateur en Janvier
et Août 2005 à été effectuée sur la base du
cahier d'exploitation, sur lequel sont consignées heure par heure les
caractéristiques principales de fonctionnement, en particulier :
- Le débit à l'entrée de la station
- Le débit à la sortie de la station
- La variation horaire du niveau dans les réservoirs de
tête de l'adduction de Joumine Ces principales indications sont
reportées en annexe 3
En hiver les constatations ci-après peuvent être
faites :
- Le débit de fonctionnement varie
- Le niveau de l'eau dans les réservoirs de tête
varie, en moyenne entre 3,0 m et 5,5 m
- La station fonctionne durant en moyenne 14 heures par jour
à un débit variant de 300 à 400l/s selon la demande.
Ce fonctionnement hivernal dure jusqu'en Avril
Entre Avril et Juin, la station de traitement fonctionne en
moyenne 23 heures par jour à un débit variant de 350 à 750
l/s selon la demande.
Pendant le mois de Juillet et Aout, la station fonctionne en
moyenne 23 heures par jour à un débit
moyen de 575 l/s. Le
débit de traitement varie fortement selon les jours (500 à 700
l/s), de ce fait le
marnage des réservoirs de tête était
très faible : entre 5,9 en moyenne à 4 heures et 4,4 m en moyenne
à 24 heures soit un marnage de 1,5 m.
1-2/ Nappe de Mateur
L'évolution saisonnière et interannuelle de la
production des forages de la nappe de Mateur est représentée sur
la figure suivante :
450000
400000
250000
200000
500000
350000
300000
150000
100000
Janv Févr Mars Avril Mai Juin Juill Aout Sept Oct Nov
Déc
Mois
2003
2004
2005
Figure 5: Production de la nappe de Mateur
Les variations saisonnières de la production sont
importantes puis que le coefficient de pointe mensuel est de 1,81 en 2005 et
2,57 en 2003.
Le mode de gestion est l'exploitation de la nappe de Mateur
tout au long de l'année, l'adduction de "Joumine" étant
utilisée en appoint pour couvrir les besoins non satisfaits par
l'adduction de Mateur.
Une analyse de fonctionnement horaire des forages de la nappe
de Mateur est faite sur la base des feuilles de marche des groupes de pompage
des mois de Janvier, Juillet 2006 et les rapport mensuel de production des
années 2003, 2004,2005 et 2006 montre bien que :
- Les forages sont exploités différemment, le
temps de fonctionnement varie de 10 heures par
jour (forage M10) à 24 heures par jour (forage M8) en
Janvier contre 16 heures et 23 heures par
jour pour ces deux même forage en Août. Ceci peut
être expliqué par des arrêts fréquents de
certains forages pour des problèmes techniques. Ces
arrêts sont compensés par les autres forages.
- On note par ailleurs une forte baisse des débits
instantanés pompés sur certains forages : o Pour le forage M2, le
débit pompé serait passé de 30.9 l/s en 2003 à 26.7
l/s en 2004. o Pour le forage M4, le débit pompé serait
passé de 37.25 l/s en 2003 à 29 l/s en 2004. o Pour le forage M5,
le débit pompé serait passé de 30.79 l/s en 2003 à
27.5 l/s en 2004. o Pour le forage M8, le débit pompé serait
passé de 34.6 l/s en 2003 à 29.5 l/s en 2004.
260000
240000
220000
200000
180000
160000
140000
120000
100000
Janv Fev Mars Avril Mai Juin Juil Aout Sept. Oct. Nov. Dec.
mois
2003
2004
2005
Cette baisse peut s'expliquer en partie par une baisse de niveau
de la nappe. Elle a été compensée par une hausse de la
durée moyenne de pompage sur les différents forages.
La station de reprise de Mateur Basse qui reprend les
débits des forages suit le même régime de fonctionnement
que ces forages avec une durée de pompage légèrement
inférieur puisque son débit, de l'ordre de 125 l/s est
supérieur au débit cumulé instantané des
forages.
1-3/ Nappe d'El
Azib et El Alia
L'évolution saisonnière et interannuelle de la
production des forages de la nappe de Mateur est représentée sur
les deux figures au dessous. Les variations saisonnières de la
production sont importantes en 2003 et 2004 puis que le coefficient de pointe
mensuel est de 1,44 en 2003 et 1,88 en 2004 pour la nappe d'El Azib et de 2,40
en 2003 et 2,32 pour la nappe d'El Alia.
En 2005, les volumes produits sont élevés à
:
- 1,731 Mm3 à partir de la nappe d'El Azib
- 0,3 97 Mm3 à partir de la nappe d'El Alia
- La plus part des forages des nappes en question sont
exploités en continu prés de 24 h/24h durant toute
l'année
- Trois forages sont exploités en continu
l'été et fonctionnent 10 à 14 heures par jour en hiver
(SGR4 et SGR9 et SGR14).
- Les deux pompes de la station de reprise SGR9 fonctionnent
généralement en alternance à un débit de l'ordre de
92 l/s pendant un plus de 20 heures sur 24 heures. Toute fois pendant
l'été 2005, les deux pompes fonctionnaient simultanément
environ 15 heures par jour.
45000
25000
95000
85000
75000
65000
55000
35000
Janv Fev Mars Avril Mai Juin Juil Aout Sept. Oct. Nov. Dec.
mois
2003
2004
2005
Figure 7: Production de la nappe d'El Alia
L'analyse des volumes produits montre bien que la part de
chaque source et de la station de traitement de Mateur dans le mélange
de l'eau dans les canalisations est variable d'une année à
l'autre et d'une saison à l'autre.
2/ Analyse des Volumes
distribués à
l'amont des
localités
Une analyse statistique des mesures des débits
distribués par la SONEDE en aval des réservoirs (source :
district SO.N.E.D.E Bizerte) a été réalisée afin de
définir :
- Les volumes journaliers distribués en aval des
réservoirs pour trois situations de référence (volume
moyen, minimum et maximum),
- Les courbes de modulation horaire des consommations à
l'aval des réservoirs pour deux situations de référence
(consommation de pointe estivale et consommation minimale hivernale),
Les données de base disponibles pour cette analyse sont
les suivantes :
- Les volumes mensuels distribués par réservoir de
2003 à 2005
- Les volumes journaliers distribués en Janvier, juillet
et août 2005 pour les réservoirs de Ras El Ain, Mateur, Ml
Bourguiba, Bizerte, Roumadia et Ml Jemil.
- Les mesures permanentes de débit au pas de 15 mn en
2005 et 2006, à l'aval des réservoirs CE6, Mateur, Rhézala
e Koudiat
2-1/ Analyse des volumes
journaliers
distribués
Pour chaque réservoir on détermine :
- Le volume moyen journalier distribué
- Le volume maximum distribué. Il a été
défini comme le volume moyen distribué durant le mois de plus
grande consommation. Dans la plupart des cas, il s'agit du mois de Juillet ou
Août
- Le volume minimum distribué. Il a été
défini comme le volume moyen distribué durant le mois
de plus faible consommation. Dans la plupart des cas, il
s'agit du mois de Janvier ou de Février Ces calculs ont
été effectués en s'appuyant sur les volumes
journalières distribués en Janvier, Juillet et Août 2005 ou
bien sur les volumes mensuels distribués où le débit du
jour de pointe a été estimé à partir du
débit moyen observé pour le mois de plus forte consommation. En
effet, l'analyse des rapport entre le volume distribué pour le jour de
pointe et le volume distribué pour le mois correspondant pour les
réservoirs sur lesquels les deux volumes sont disponibles fait ressortir
un coefficient moyen de 1,4. Les résultats de ces calculs sont
récapitulés dans tableau ci-après :
Tableau 9:Volumes distribués pour l'année
2005
Réservoir
|
Vtotal (m3)
|
Vmoy (m3/j)
|
Vmin (m3/j)
|
Vmax (m3/j)
|
Vmin/Vmoy
|
Vmax/Vmoy
|
Mateur
|
1 981 400
|
5 428,5
|
2 474,2
|
6 864,5
|
0,46
|
1,26
|
Ras Ain
|
360 104
|
986,6
|
971,32
|
1 726,7
|
0,98
|
1,75
|
CE1
|
869 371
|
2 381,8
|
2 348
|
2 663
|
0,98
|
1,12
|
CE2
|
210 407
|
576
|
463
|
627
|
0,80
|
1,09
|
CE6
|
2 603 500
|
7 132,9
|
5 077,4
|
9 187,1
|
0,71
|
1,29
|
Beni Nafaa
|
248 900
|
681,9
|
426,7
|
990,3
|
0,63
|
1,45
|
Rhézala
|
4 111 200
|
11 263,5
|
8 693,5
|
13 674
|
0,77
|
1,21
|
Koudiat
|
4 167 900
|
11 419
|
9 790,3
|
14 616,1
|
0,86
|
1,28
|
Baccar
|
1 633 596
|
4 475 ,6
|
3 278,3
|
5 767,7
|
0,73
|
1,29
|
Roumadia
|
4 523 500
|
12 393,1
|
7 261,3
|
17 606,5
|
0,59
|
1,42
|
Ml Jemil
|
952 712
|
2 610,1
|
2 161,9
|
3 466,2
|
0,83
|
1 ,33
|
El Alia
|
2 766 937
|
7 580,65
|
5 590,4
|
10 230,9
|
0,74
|
1.35
|
Ain Bouras
|
1 815 744
|
4 974,6
|
4 748 ,2
|
5 516,1
|
0,95
|
1,11
|
|
Le coefficient de pointe journalier varie entre 1,09 et 1,75
avec une moyenne de 1,3. Le coefficient minimum varie entre 0,46 et 0,98 avec
une moyenne de 0,77.
En ce qui concerne l'appoint de l'eau fourni à El
Azib, le coefficient minimum et le coefficient de pointe sont tout à
fait irréguliers dans la mesure où la fourniture de l'eau
s'effectue essentiellement en été. Il en résulte des
fluctuations saisonnières importantes du débit fourni.
2-2/ Analyse des
variations horaires de
débit
distribué
Cette analyse a été effectuée à
partir des mesures instantanées de débit au pas de temps de
15 minutes qui m'a été fournie par le district de
la SONEDE de Bizerte.
Les résultats obtenus sur les réservoirs pour
lesquels des données existent et ont pu être exploitées
sont présentés dans l'annexe n° 4.
SONEDE Mateur le, 05/02/2005
DP/DTPN
DPNE/SPB
SPB DPNE
Suivi de Rabattement des Niveaux des Nappes de
champ
captant de Mateur
Mois:Février 2005
Désignation
Forages
|
Niveau statique
|
Niveau dynamique
|
Débit
|
Forage Mateur 2
|
-23.5
|
-25.5
|
31
|
Forage Mateur 4
|
-23.48
|
-23.48
|
32
|
Forage Mateur 5
|
-30.5
|
-31.5
|
32
|
Forage Mateur 8
|
-14.48
|
-12.48
|
34
|
Forage Mateur 10
|
-8
|
-10
|
27
|
Forage Mateur 11
|
-16
|
-16.5
|
43
|
|
Chef sèrvice de Production
Bizèrte
A.Hamdi
Sonede / Sce Etudes Régulation Année:
2005
Stations
|
Janvier
|
Février
|
Mars
|
Avril
|
Mai
|
Juin
|
Juillet
|
Aôut
|
Septembre
|
Octobre
|
Novembre
|
Décembre
|
|
heures
|
Volume
|
heures
|
Volume
|
heures
|
Volume
|
heures
|
Volume
|
heures
|
Volume
|
heures
|
Volume
|
heures
|
Volume
|
heures
|
Volume
|
heures
|
Volume
|
heures
|
Volume
|
heures
|
Volume
|
heures
|
Rep Koudiat
|
117654
|
464
|
112660
|
368
|
113472
|
419
|
113472
|
419
|
166183
|
540
|
180272
|
608
|
213786
|
854
|
223292
|
487.5
|
132691
|
842
|
202034
|
817
|
90247
|
641
|
85074
|
552
|
Rep Roumadia
|
261000
|
390
|
250000
|
414
|
270000
|
477.25
|
290000
|
477.25
|
414400
|
629
|
454000
|
745
|
574100
|
1074
|
606500
|
1055
|
488000
|
795
|
434200
|
741
|
291200
|
634
|
200600
|
462
|
For SGR 11
|
15990
|
742
|
14364
|
646
|
16026
|
743
|
16026
|
743
|
13474
|
571
|
16617
|
720
|
17419
|
707
|
19194
|
731
|
20248
|
720
|
20215
|
718
|
20283
|
718
|
17520
|
642
|
Rep SGR 9
|
|
777
|
|
755
|
|
847
|
|
740
|
|
856
|
|
376
|
|
950
|
|
944
|
|
759
|
|
787
|
|
745
|
|
730
|
For SGR 9
|
19786
|
585
|
17304
|
528
|
17310
|
559
|
17310
|
559
|
17253
|
633
|
17063
|
673
|
17226
|
719
|
17130
|
728
|
14760
|
690
|
14286
|
715
|
13306
|
696
|
12024
|
686
|
For SGR 12
|
21348
|
382
|
20337
|
391
|
18432
|
354
|
16955
|
325
|
23018
|
444
|
27361
|
563
|
31816
|
640
|
31247
|
651
|
30944
|
646
|
32000
|
682
|
28900
|
597
|
30058
|
610
|
For SGR 13
|
16846
|
338
|
19608
|
395
|
17418
|
348
|
16262
|
324
|
21991
|
443
|
23697
|
490
|
30195
|
638
|
30066
|
641
|
30347
|
640
|
32375
|
682
|
29987
|
626
|
29520
|
610
|
For SGR 1
|
30510
|
581
|
27224
|
|
22574
|
229
|
14916
|
285
|
5436
|
104
|
0
|
|
En arrêt
|
|
0
|
|
En arrêt
|
|
En ârret
|
|
En arrêt
|
|
0
|
|
For SGR 8
|
43954
|
744
|
38360
|
648
|
43764
|
744
|
41930
|
714
|
43532
|
734
|
39541
|
653
|
37655
|
640
|
15485
|
266
|
0
|
|
0
|
|
42344
|
696
|
28566
|
471
|
For SGR 10
|
0
|
|
0
|
|
19932
|
551
|
14546
|
489
|
22128
|
738
|
17663
|
591
|
18485
|
640
|
16706
|
576
|
19000
|
648
|
20329
|
711
|
18201
|
620
|
17859
|
602
|
For SGR 4
|
7334
|
238
|
6167
|
199
|
6726
|
232
|
6496
|
234
|
5383
|
178
|
6318
|
234
|
19440
|
720
|
En panne
|
En panne
|
En panne
|
|
En arrêt
|
|
0
|
|
Rep Hriza
|
141441
|
568
|
126476
|
463
|
144286
|
524
|
149526
|
576
|
207843
|
742
|
223780
|
858
|
304816
|
1236
|
285528
|
1192
|
227641
|
498
|
218280
|
897
|
169894
|
600
|
170000
|
653
|
For SGR 14
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
En arrêt
|
|
0
|
|
For SGR 6
|
31860
|
665
|
31750
|
648
|
35450
|
0
|
33310
|
693
|
35150
|
744
|
34080
|
720
|
33680
|
733
|
31630
|
670
|
32290
|
707
|
32950
|
721
|
33000
|
720
|
32276
|
730
|
For Mat 10
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
For Mat ville
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
|
|
|
|
|
|
24318
|
167
|
35567
|
236
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Date
|
Indèx CTR Volume
|
01/08/2005
|
442 086
|
202
|
02/08/2005
|
442 292
|
206
|
03/08/2005
|
442 497
|
205
|
04/08/2005
|
442 681
|
184
|
05/08/2005
|
442 882
|
201
|
06/08/2005
|
443 089
|
207
|
07/08/2005
|
443 277
|
188
|
08/08/2005
|
443 472
|
195
|
09/08/2005
|
443 668
|
196
|
10/08/2005
|
443 875
|
207
|
11/08/2005
|
444 085
|
210
|
12/08/2005
|
444 297
|
212
|
13/08/2005
|
444 412
|
115
|
14/08/2005
|
444 712
|
300
|
15/08/2005
|
444 911
|
199
|
16/08/2005
|
445 114
|
203
|
17/08/2005
|
445 319
|
205
|
18/08/2005
|
445 506
|
187
|
19/08/2005
|
445 711
|
205
|
20/08/2005
|
445 925
|
214
|
21/08/2005
|
446 118
|
193
|
22/08/2005
|
446 311
|
193
|
23/08/2005
|
446 487
|
176
|
24/08/2005
|
446 672
|
185
|
25/08/2005
|
446 853
|
181
|
26/08/2005
|
447 032
|
179
|
27/08/2005
|
447 228
|
196
|
28/08/2005
|
447 420
|
192
|
29/08/2005
|
447 606
|
186
|
30/08/2005
|
447 777
|
171
|
31/08/2005
|
447 949
|
172
|
|
Date
|
Indèx CTR
|
Volume
|
01/08/2005
|
7
|
008
|
482
|
17 252
|
02/08/2005
|
7
|
025
|
210
|
16 728
|
03/08/2005
|
7
|
040
|
646
|
15 436
|
04/08/2005
|
7
|
056
|
375
|
15 729
|
05/08/2005
|
7
|
071
|
782
|
15 407
|
06/08/2005
|
7
|
087
|
615
|
15 833
|
07/08/2005
|
7
|
103
|
221
|
15 606
|
08/08/2005
|
7
|
118
|
978
|
15 757
|
09/08/2005
|
7
|
134
|
860
|
15 882
|
10/08/2005
|
7
|
151
|
010
|
16 150
|
11/08/2005
|
7
|
168
|
438
|
17 428
|
12/08/2005
|
7
|
185
|
960
|
17 522
|
13/08/2005
|
7
|
202
|
167
|
16 207
|
14/08/2005
|
7
|
218
|
472
|
16 305
|
15/08/2005
|
7
|
234
|
448
|
15 976
|
16/08/2005
|
7
|
250
|
090
|
15 642
|
17/08/2005
|
7
|
265
|
500
|
15 410
|
18/08/2005
|
7
|
281
|
086
|
15 586
|
19/08/2005
|
7
|
297
|
642
|
16 556
|
20/08/2005
|
7
|
313
|
185
|
15 543
|
21/08/2005
|
7
|
327
|
988
|
14 803
|
22/08/2005
|
7
|
342
|
609
|
14 621
|
23/08/2005
|
7
|
356
|
523
|
13 914
|
24/08/2005
|
7
|
371
|
402
|
14 879
|
25/08/2005
|
7
|
385
|
939
|
14 537
|
26/08/2005
|
7
|
401
|
224
|
15 285
|
27/08/2005
|
7
|
416
|
123
|
14 899
|
28/08/2005
|
7
|
431
|
397
|
15 274
|
29/08/2005
|
7
|
445
|
984
|
14 587
|
30/08/2005
|
7
|
451
|
919
|
5 935
|
31/08/2005
|
7
|
473
|
600
|
21 681
|
|
Station : Roumadia Station :
elkoudia
Indèx début du mois : 441 884
Indèx début du mois : 6991230
Date
|
Indèx CTR
|
Volume
|
01/08/2005
|
900 441
|
15 326
|
02/08/2005
|
916 350
|
15 909
|
03/08/2005
|
931 884
|
15 534
|
04/08/2005
|
946 556
|
14 672
|
05/08/2005
|
960 898
|
14 342
|
06/08/2005
|
976 420
|
15 522
|
07/08/2005
|
990 720
|
14 300
|
08/08/2005
|
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|
14 872
|
09/08/2005
|
1 020 490
|
14 898
|
10/08/2005
|
1 036 002
|
15 512
|
11/08/2005
|
1 051 968
|
15 966
|
12/08/2005
|
1 066 498
|
14 530
|
13/08/2005
|
1 081 316
|
14 818
|
14/08/2005
|
1 096 212
|
14 896
|
15/08/2005
|
1 111 116
|
14 904
|
16/08/2005
|
1 126 682
|
15 566
|
17/08/2005
|
1 141 262
|
14 580
|
18/08/2005
|
1 156 614
|
15 352
|
19/08/2005
|
1 171 494
|
14 880
|
20/08/2005
|
1 186 444
|
14 950
|
21/08/2005
|
1 201 227
|
14 783
|
22/08/2005
|
1 218 084
|
16 857
|
23/08/2005
|
1 231 055
|
12 971
|
24/08/2005
|
1 244 402
|
13 347
|
25/08/2005
|
1 258 400
|
13 998
|
26/08/2005
|
1 272 117
|
13 717
|
27/08/2005
|
1 286 912
|
14 795
|
28/08/2005
|
1 301 106
|
14 194
|
29/08/2005
|
1 314 640
|
13 534
|
30/08/2005
|
1 327 790
|
13 150
|
31/08/2005
|
1 340 974
|
13 184
|
|
Date
|
Indèx CTR
|
Volume
|
01/08/2005
|
5
|
804
|
634
|
18
|
319
|
02/08/2005
|
5
|
823
|
151
|
18
|
517
|
03/08/2005
|
5
|
841
|
466
|
18
|
315
|
04/08/2005
|
5
|
858
|
306
|
16
|
840
|
05/08/2005
|
5
|
874
|
961
|
16
|
655
|
06/08/2005
|
5
|
892
|
536
|
17
|
575
|
07/08/2005
|
5
|
909
|
916
|
17
|
380
|
08/08/2005
|
5
|
926
|
836
|
16
|
920
|
09/08/2005
|
5
|
941
|
990
|
15
|
154
|
10/08/2005
|
5
|
960
|
063
|
18
|
073
|
11/08/2005
|
5
|
978
|
921
|
18
|
858
|
12/08/2005
|
5
|
998
|
767
|
19
|
846
|
13/08/2005
|
6
|
017
|
322
|
18
|
555
|
14/08/2005
|
6
|
034
|
454
|
17
|
132
|
15/08/2005
|
6
|
051
|
320
|
16
|
866
|
16/08/2005
|
6
|
067
|
054
|
15
|
734
|
17/08/2005
|
6
|
086
|
080
|
19
|
026
|
18/08/2005
|
6
|
103
|
598
|
17
|
518
|
19/08/2005
|
6
|
120
|
354
|
16
|
756
|
20/08/2005
|
6
|
135
|
666
|
15
|
312
|
21/08/2005
|
6
|
150
|
430
|
14
|
764
|
22/08/2005
|
6
|
171
|
148
|
20
|
718
|
23/08/2005
|
6
|
184
|
650
|
13
|
502
|
24/08/2005
|
6
|
199
|
030
|
14
|
380
|
25/08/2005
|
6
|
214
|
000
|
14
|
970
|
26/08/2005
|
6
|
229
|
282
|
15
|
282
|
27/08/2005
|
6
|
244
|
106
|
14
|
824
|
28/08/2005
|
6
|
261
|
662
|
17
|
556
|
29/08/2005
|
6
|
276
|
390
|
14
|
728
|
30/08/2005
|
6
|
290
|
400
|
14
|
010
|
31/08/2005
|
6
|
303
|
830
|
13
|
430
|
|
Station : Rézala (dist)
Station : Rézala (1000)
Indèx début du mois : 885115
Indèx début du mois : 5786315
Date
|
Indèx CTR
|
Volume
|
01/08/2005
|
3
|
337
|
027
|
12 536
|
02/08/2005
|
3
|
349
|
330
|
12303
|
03/08/2005
|
3
|
361
|
870
|
12 540
|
04/08/2005
|
3
|
374
|
316
|
12 446
|
05/08/2005
|
3
|
386
|
826
|
12 510
|
06/08/2005
|
3
|
399
|
368
|
12 542
|
07/08/2005
|
3
|
411
|
898
|
12 530
|
08/08/2005
|
3
|
424
|
150
|
12 252
|
09/08/2005
|
3
|
436
|
610
|
12 460
|
10/08/2005
|
3
|
448
|
961
|
12 351
|
11/08/2005
|
3
|
461
|
334
|
12 373
|
12/08/2005
|
3
|
473
|
831
|
12 497
|
13/08/2005
|
3
|
486
|
348
|
12 517
|
14/08/2005
|
3
|
498
|
990
|
12 642
|
15/08/2005
|
3
|
511
|
479
|
12 489
|
16/08/2005
|
3
|
513
|
981
|
2 502
|
17/08/2005
|
3
|
536
|
530
|
22 549
|
18/08/2005
|
3
|
548
|
876
|
12 346
|
19/08/2005
|
3
|
561
|
327
|
12 451
|
20/08/2005
|
3
|
574
|
069
|
12 742
|
21/08/2005
|
3
|
586
|
596
|
12 527
|
22/08/2005
|
3
|
599
|
115
|
12 519
|
23/08/2005
|
3
|
611
|
606
|
12 491
|
24/08/2005
|
3
|
624
|
106
|
12 500
|
25/08/2005
|
3
|
636
|
554
|
12 448
|
26/08/2005
|
3
|
649
|
001
|
12 447
|
27/08/2005
|
3
|
661
|
452
|
12 451
|
28/08/2005
|
3
|
673
|
821
|
12 369
|
29/08/2005
|
3
|
686
|
210
|
12 389
|
30/08/2005
|
3
|
698
|
640
|
12 430
|
31/08/2005
|
3
|
711
|
089
|
12 449
|
|
Date
|
Indèx CTR
|
Volume
|
01/08/2005
|
1
|
477
|
628
|
818
|
02/08/2005
|
1
|
478
|
573
|
945
|
03/08/2005
|
1
|
479
|
465
|
892
|
04/08/2005
|
1
|
480
|
205
|
740
|
05/08/2005
|
1
|
480
|
823
|
618
|
06/08/2005
|
1
|
481
|
452
|
629
|
07/08/2005
|
1
|
482
|
072
|
620
|
08/08/2005
|
1
|
482
|
651
|
579
|
09/08/2005
|
1
|
483
|
451
|
800
|
10/08/2005
|
1
|
484
|
655
|
1 204
|
11/08/2005
|
1
|
485
|
820
|
1 165
|
12/08/2005
|
1
|
486
|
656
|
836
|
13/08/2005
|
1
|
487
|
390
|
734
|
14/08/2005
|
1
|
488
|
116
|
726
|
15/08/2005
|
1
|
488
|
885
|
769
|
16/08/2005
|
1
|
489
|
721
|
836
|
17/08/2005
|
1
|
490
|
556
|
835
|
18/08/2005
|
1
|
491
|
532
|
976
|
19/08/2005
|
1
|
492
|
394
|
862
|
20/08/2005
|
1
|
493
|
218
|
824
|
21/08/2005
|
|
0
|
|
0
|
22/08/2005
|
1
|
494
|
192
|
974
|
23/08/2005
|
1
|
494
|
721
|
529
|
24/08/2005
|
1
|
495
|
300
|
579
|
25/08/2005
|
1
|
496
|
065
|
765
|
26/08/2005
|
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|
496
|
997
|
932
|
27/08/2005
|
1
|
497
|
832
|
835
|
28/08/2005
|
1
|
498
|
412
|
580
|
29/08/2005
|
1
|
498
|
991
|
579
|
30/08/2005
|
1
|
499
|
653
|
662
|
31/08/2005
|
1
|
500
|
151
|
498
|
|
Station : Rézala (600)
Station : Bni Nefaa (250)
Indèx début du mois : 3224491
Indèx début du mois : 1476810
VOLUME DISTRIBUER JOURNALIER
Mois de: Juillet 2005
ML JEMIL
|
ROUMADIA
CTR
CTR général CTR
CTR millitaire add vers
STIR Ml Abder (add Ml millitaire ben Hriza
jemil) nouveau nigrou
|
date
|
ville
|
millitaire
|
Azib (ain
bouras)
|
surpresseur
|
|
3891
|
156
|
|
|
|
2790
|
4930
|
229
|
|
|
2
|
3796
|
113
|
|
|
|
2700
|
4360
|
229
|
|
|
3
|
3075
|
92
|
|
|
|
2655
|
4460
|
229
|
|
|
4
|
3829
|
83
|
|
|
|
2755
|
4225
|
230
|
|
|
5
|
3214
|
117
|
|
|
|
2740
|
4370
|
229
|
|
|
6
|
3738
|
133
|
|
|
|
2780
|
4590
|
229
|
|
|
7
|
3881
|
129
|
|
|
|
2630
|
4480
|
230
|
|
|
8
|
3469
|
121
|
|
|
|
2635
|
4350
|
229
|
|
|
9
|
3660
|
120
|
|
|
|
2635
|
4685
|
229
|
|
|
10
|
3648
|
87
|
|
|
|
2730
|
4080
|
230
|
|
|
11
|
3281
|
69
|
|
|
|
2800
|
4730
|
229
|
|
|
12
|
3570
|
111
|
|
|
|
2700
|
4130
|
229
|
|
|
13
|
3558
|
116
|
|
|
|
2610
|
4805
|
230
|
|
|
14
|
3935
|
160
|
|
|
|
2730
|
4820
|
229
|
|
|
15
|
4046
|
151
|
|
|
|
2775
|
4830
|
229
|
|
|
16
|
3959
|
106
|
|
|
|
2815
|
4820
|
230
|
|
|
17
|
3846
|
92
|
|
|
|
2765
|
4690
|
229
|
|
|
18
|
4015
|
96
|
|
|
|
2845
|
4765
|
229
|
|
|
19
|
4251
|
96
|
|
|
|
3085
|
5145
|
230
|
|
|
20
|
3670
|
152
|
|
|
|
3140
|
5325
|
229
|
|
CB
|
21
|
3766
|
146
|
|
|
|
2950
|
5035
|
229
|
|
|
22
|
3881
|
126
|
|
|
|
2880
|
6410
|
229
|
|
|
23
|
3446
|
134
|
|
|
|
3085
|
5400
|
177
|
|
|
24
|
3494
|
128
|
|
|
|
2610
|
4915
|
290
|
|
|
25
|
3469
|
119
|
|
|
|
2950
|
4905
|
230
|
|
|
26
|
3808
|
119
|
|
|
|
2955
|
4315
|
208
|
|
|
27
|
3841
|
154
|
|
|
|
3015
|
5730
|
212
|
|
|
28
|
3831
|
134
|
|
|
|
3180
|
5500
|
280
|
|
|
29
|
3894
|
125
|
|
|
|
3160
|
5770
|
225
|
|
|
30
|
3920
|
146
|
|
|
|
3190
|
5780
|
217
|
|
|
31
|
3496
|
125
|
|
|
|
2660
|
5370
|
225
|
|
|
Total
|
115 178
|
3756
|
0
|
0
|
0 87 950 151720 7109 0 0
|
|
Volume distribué de reservoir de KOUDIAT 'MOIS:Juillet
2005
Jour
|
VA
Koudiat
|
V.P. Koudiat
vers baccar
|
H Koudiat
|
Vd
Baccar
calculé
|
Vd
koudiat
par
débitmètre
|
VD Rhézala
|
Arrivé
1000
Débitmétre
|
Rhézala Arri
600
|
1
|
|
|
613
|
|
|
|
|
|
|
7516
|
601
|
|
8377
|
14119
|
16040
|
12522
|
2
|
14152
|
6756
|
580
|
|
8014
|
14560
|
17179
|
12504
|
3
|
14525
|
6173
|
621
|
|
8085
|
11985
|
16084
|
12636
|
4
|
14404
|
6640
|
616
|
|
8201
|
13080
|
12296
|
12556
|
5
|
15793
|
6820
|
619
|
|
8375
|
13413
|
15636
|
12567
|
6
|
14518
|
6385
|
614
|
|
8427
|
13747
|
15309
|
12438
|
7
|
14302
|
6414
|
620
|
|
8310
|
12403
|
14958
|
12472
|
8
|
14128
|
6876
|
565
|
|
8181
|
11063
|
15229
|
12474
|
9
|
14956
|
6473
|
611
|
|
8107
|
10684
|
12522
|
12545
|
10
|
14789
|
6480
|
615
|
|
8345
|
10310
|
16305
|
12505
|
11
|
14465
|
6689
|
615
|
|
8397
|
10355
|
13661
|
12631
|
12
|
14024
|
5705
|
616
|
|
8069
|
10200
|
13601
|
12525
|
13
|
14156
|
6272
|
612
|
|
8198
|
10435
|
14183
|
12455
|
14
|
14752
|
7395
|
614
|
|
8520
|
10738
|
13410
|
12500
|
15
|
14657
|
6683
|
615
|
|
8103
|
10898
|
16543
|
12491
|
16
|
14683
|
6724
|
610
|
|
8289
|
10768
|
15037
|
12419
|
17
|
15444
|
7716
|
610
|
|
8532
|
11006
|
16490
|
12560
|
18
|
16116
|
7662
|
596
|
|
9008
|
11207
|
16280
|
12350
|
19
|
15701
|
7606
|
569
|
|
8869
|
11865
|
15050
|
12452
|
20
|
15455
|
6614
|
612
|
|
8372
|
11247
|
16775
|
12384
|
21
|
15368
|
7129
|
613
|
|
8673
|
15500
|
16670
|
12333
|
22
|
15036
|
6908
|
610
|
|
8334
|
16391
|
17573
|
12451
|
23
|
15272
|
7003
|
615
|
|
7451
|
16113
|
19518
|
12587
|
24
|
15583
|
7160
|
610
|
|
8643
|
14541
|
16592
|
12363
|
25
|
16075
|
7540
|
595
|
|
8915
|
14547
|
16953
|
12380
|
26
|
17033
|
7910
|
594
|
|
9377
|
15319
|
17789
|
12329
|
27
|
16047
|
7737
|
614
|
|
8890
|
16210
|
19230
|
12454
|
28
|
16123
|
7197
|
615
|
|
9110
|
15955
|
19574
|
12627
|
29
|
16072
|
7177
|
616
|
|
8955
|
15035
|
17256
|
12546
|
30
|
16315
|
7709
|
599
|
209289
|
9075
|
16026
|
18632
|
12518
|
31
|
17650
|
7178
|
565
|
|
9075
|
15299
|
17853
|
12617
|
Total 472925 216247 209289 263277 308299
500228
|
387191
|
|
VA: Volume d'arrivée au reservoir de KOUDIAT VP:
Volume pompé vers le reservoir de BACCAR H: Hauteur d'eau dans le
reservoir de KOUDIAT VD: Volume distribué par le reservoir de KOUDIAT
|
MATEUR VILLE
|
RAS EL AIN
|
date
|
Rr 2500
|
Rr 1500
|
Arrivé400
|
vers Mateur
|
vers village
|
1
|
3201
|
3708
|
7748
|
|
68
|
2
|
2941
|
3814
|
7670
|
|
107
|
3
|
3225
|
3711
|
7417
|
|
63
|
4
|
3102
|
3616
|
7462
|
|
75
|
5
|
2963
|
3606
|
7322
|
|
78
|
6
|
2873
|
3636
|
7027
|
|
148
|
7
|
3160
|
3656
|
7760
|
|
69
|
8
|
2832
|
3704
|
7523
|
|
69
|
9
|
2864
|
3664
|
6973
|
|
71
|
10
|
2877
|
3510
|
7283
|
|
65
|
11
|
2723
|
3605
|
7139
|
|
71
|
12
|
2882
|
3636
|
5400
|
|
99
|
13
|
3000
|
3656
|
6176
|
|
86
|
14
|
2906
|
3694
|
4669
|
|
70
|
15
|
3064
|
3855
|
6620
|
|
56
|
16
|
3050
|
3725
|
5877
|
|
64
|
17
|
3166
|
3833
|
6080
|
|
57
|
18
|
3593
|
3442
|
6817
|
|
67
|
19
|
3327
|
4234
|
6036
|
|
107
|
20
|
2959
|
3537
|
5839
|
|
104
|
21
|
3090
|
3704
|
6000
|
|
115
|
22
|
3090
|
3772
|
6201
|
|
130
|
23
|
3057
|
3757
|
6111
|
|
126
|
24
|
3183
|
3301
|
6121
|
|
134
|
25
|
3399
|
3980
|
6871
|
|
138
|
26
|
3380
|
4015
|
6517
|
|
128
|
27
|
3442
|
4040
|
6544
|
|
103
|
28
|
3389
|
4055
|
6828
|
|
86
|
29
|
3299
|
4978
|
8015
|
|
126
|
30
|
3324
|
3659
|
8051
|
|
134
|
31
|
3507
|
3558
|
6242
|
|
134
|
Total
|
96868 116661 208339 0 2948
|
|
|
ML BOURGUIBA
|
date
|
CE1 Arrivée
|
CE1
Distribué
|
CE2 Arrivée
|
CE2
Distribué
|
Rr CE6
|
CTR
Faroua
|
1
|
2814
|
|
566
|
494
|
|
606
|
2
|
2282
|
|
446
|
443
|
|
580
|
3
|
2117
|
|
473
|
443
|
|
460
|
4
|
2234
|
|
0
|
461
|
|
448
|
5
|
2428
|
|
895
|
514
|
|
580
|
6
|
2186
|
|
447
|
512
|
|
551
|
7
|
2269
|
|
422
|
595
|
|
585
|
8
|
2012
|
|
550
|
537
|
|
576
|
9
|
2149
|
|
664
|
533
|
|
571
|
10
|
2171
|
|
0
|
456
|
|
634
|
11
|
1997
|
|
838
|
448
|
|
568
|
12
|
1936
|
|
0
|
431
|
|
590
|
13
|
2075
|
|
609
|
561
|
|
611
|
14
|
2038
|
|
523
|
468
|
|
617
|
15
|
1816
|
|
832
|
430
|
|
635
|
16
|
1940
|
|
0
|
464
|
9913
|
670
|
17
|
2843
|
|
340
|
417
|
11047
|
587
|
18
|
1678
|
|
1052
|
502
|
9432
|
573
|
19
|
1461
|
|
630
|
563
|
10881
|
621
|
20
|
2192
|
|
0
|
319
|
10103
|
602
|
21
|
1719
|
|
659
|
594
|
|
682
|
22
|
2264
|
|
0
|
574
|
|
720
|
23
|
1679
|
|
0
|
511
|
|
711
|
24
|
2009
|
|
368
|
555
|
|
689
|
25
|
2380
|
|
361
|
415
|
|
721
|
26
|
2227
|
|
1197
|
526
|
|
760
|
27
|
2248
|
|
638
|
475
|
|
674
|
28
|
2046
|
|
130
|
510
|
|
636
|
29
|
3228
|
|
1050
|
576
|
|
721
|
30
|
2342
|
|
0
|
483
|
|
722
|
31
|
1882
|
|
772
|
452
|
|
636
|
Total 66662 70000 14462 15262 197373.14 20965
|
|
arr CE1 de Ras el ain 17924
DR2 TABLEAU RECAPITULATIF
PRODUCTION ET DISTRIBUTION D'EAU
Mois : juillet 2005
ACHAT
EAU
PRODUCTION
CENTRE
LOCALITES
0
NADHOUR+AIN EL OUCH
1 550 113
BENI NEFAA ET MELITAIRE
405 391
Production Forages Mateur
CASERNE SIDI HMED
Rep ROUMADIA
OBSERV.
BIZERTE+ZARZOUNA
ML. BOURGUIBA ET TINJA
ZAAROUR
FAROUA + LOUATA+BENI TOUN
RAS EL AIN VILLAGE
0
Production Forages Mateur ville et 10
MATEUR+C,NACER+C,HACHED
PRODUCTION
TOTALE
DISTRIBUTION
TOTALE
PERTE
%
1 550 113
405 391
0
0
1 381 404
752 192
28 600
45 910
285 598
4 009
20 965
2 948
213 529
5 312
1 359 063
S/total adduction St.Traitement - Bizerte
1 381 404
1.6%
0
-574 100
SONEDE DISTRICT: BIZERTE
ML JEMIL
|
|
|
|
|
|
115 178
87 950
7 248
|
|
|
|
|
ML ABDERRAHMEN
|
|
BEJOU
|
|
EL AZIB (AIN BOURAS)*
|
|
172 236
33 680
|
50 222
|
|
172 236
33 680
50 222
|
|
11 450 39 586 14 802 145 518 86 715 4 606
|
|
|
|
Piquages sur conduites
|
METLINE
|
|
BENI ATTA + CAP ZEBIB+Chatt Mami
|
|
RAS JEBEL
|
|
RAF RAF VILLE+PLAGE+ SOUNINE
|
|
SIDI ALI CHEBEB
|
|
Production Forages SGR6 et 14
|
|
|
|
|
|
EL ALIA + HRIZA+KHETMINE+JOUAOUDA+MZATA+Tella+Tsella
|
|
AOUSJA + ZOUAOUINE + TOUIBIA
|
|
GHAR EL MELH
|
|
BACH HAMBA + MABTOUH
|
|
ZHANA+ UTIQUE
|
|
|
|
S/TOTAL adduction Rive Sud
|
|
50 222
|
|
|
|
|
|
DR2 TABLEAU RECAPITULATIF
PRODUCTION ET DISTRIBUTION D'EAU
Mois : Janvier 2006
ACHAT
EAU
PRODUCTION
CENTRE
-270 000
997 384
0
PERTE
%
OBSERV.
LOCALITES
BIZERTE+ZARZOUNA
NADHOUR+AIN EL OUCH
BENI NEFAA ET MELITAIRE
Production Forages Mateur
BORJ CHALLOUF
ML. BOURGUIBA ET TINJA
ZAAROUR
FAROUA + LOUATA+BENI TOUN
RAS EL AIN VILLAGE
Production Forages Mateur ville et 10
MATEUR+C,NACER+C,HACHED
CASERNE SIDI HMED
Rep ROUMADIA
S/total adduction St.Traitement - Bizerte
PRODUCTION
TOTALE
276 164
991 220
0
0
997 384
DISTRIBUTION
TOTALE
490 556
24 309
27 529
0
236 369
2 663
10 384
2 702
148 305
3 480
946 297
0
991 220
276 164
0
ML JEMIL
|
|
|
|
|
|
|
91 461
38 230
3 327
|
|
|
|
|
ML ABDERRAHMEN
|
|
BEJOU
|
|
EL AZIB (AIN BOURAS)*
|
|
143 141
34 286
|
26 248
|
|
143 141
34 286
26 248
|
|
9 688 26 975 7 438 102 980 42 966 2 709
|
|
|
|
Piquages sur conduites
|
METLINE
|
|
BENI ATTA + CAP ZEBIB+Chatt Mami
|
|
RAS JEBEL
|
|
RAF RAF VILLE+PLAGE+ SOUNINE
|
|
SIDI ALI CHEBEB
|
|
Production Forages SGR6 et 14
|
|
|
|
|
|
EL ALIA + HRIZA+KHETMINE+JOUAOUDA+MZATA+Tella+Tsella
|
|
AOUSJA + ZOUAOUINE + TOUIBIA
|
|
GHAR EL MELH
|
|
BACH HAMBA + MABTOUH
|
|
ZHANA+ UTIQUE
|
|
|
|
26 248
|
|
|
|
|
|
5.1%
SONEDE DISTRICT: BIZERTE
Volume distribué de reservoir de KOUDIAT
MOIS:janvier 2006
Vd koudiat
Jour VA Koudiat V.P. VD Koudiat Vd Baccar Arrivé
1000 Rhézala Arri 600 pomp ain el
par VD Rhézala
Koudiat calculé calculé
Débitmétre berda
débitmètre
|
1
|
9152
|
4255
|
|
|
4592
|
10649
|
8920
|
11598
|
|
2
|
8048
|
5033
|
|
|
4574
|
10686
|
7689
|
11627
|
|
3
|
9510
|
4724
|
|
|
4161
|
10205
|
7679
|
11361
|
|
4
|
7961
|
3945
|
|
|
4015
|
10039
|
6792
|
11690
|
|
5
|
8138
|
4107
|
|
|
4223
|
10247
|
7500
|
11532
|
|
6
|
8686
|
3997
|
|
|
4609
|
9371
|
7210
|
11518
|
|
7
|
8730
|
4176
|
|
|
4870
|
10264
|
7208
|
11627
|
|
8
|
9127
|
4340
|
|
|
4840
|
10479
|
5911
|
11165
|
|
9
|
9108
|
4297
|
|
|
4944
|
9374
|
7333
|
11675
|
|
10
|
9340
|
4359
|
|
|
4971
|
10829
|
10896
|
11517
|
|
11
|
11815
|
5611
|
|
|
6197
|
19816
|
15630
|
11970
|
|
12
|
9685
|
4406
|
|
|
5289
|
9697
|
6146
|
11874
|
|
13
|
9346
|
4477
|
|
|
5048
|
9854
|
6268
|
11662
|
|
14
|
8891
|
4136
|
|
|
4765
|
9595
|
7250
|
11684
|
|
15
|
9195
|
4440
|
|
|
4848
|
9078
|
6231
|
11590
|
|
16
|
9663
|
4614
|
|
|
5411
|
10323
|
7736
|
11790
|
|
17
|
9044
|
4229
|
|
|
4890
|
9581
|
6619
|
11583
|
|
18
|
8146
|
4251
|
|
|
4654
|
9703
|
6044
|
11674
|
|
19
|
9715
|
4405
|
|
|
4835
|
9590
|
6230
|
11563
|
|
20
|
8842
|
4104
|
|
|
4772
|
9488
|
8498
|
11561
|
|
21
|
8498
|
3885
|
|
|
4541
|
9305
|
6303
|
11522
|
|
22
|
8886
|
4021
|
|
|
4533
|
9416
|
6040
|
11600
|
|
23
|
9584
|
4493
|
|
|
5301
|
9421
|
6589
|
11082
|
|
24
|
8745
|
4181
|
|
|
4725
|
9410
|
6400
|
11525
|
|
25
|
7883
|
3776
|
|
|
4421
|
9169
|
5892
|
11610
|
|
26
|
8862
|
4297
|
|
|
4544
|
9577
|
5601
|
11744
|
|
27
|
8570
|
4058
|
|
|
4667
|
9392
|
5017
|
11602
|
|
28
|
9087
|
4418
|
|
|
4750
|
10065
|
7074
|
11652
|
|
29
|
8761
|
3942
|
|
|
4942
|
9520
|
7170
|
11611
|
|
30
|
9586
|
4849
|
|
133796
|
5105
|
10584
|
7686
|
11600
|
24654
|
31
|
8081
|
3970
|
|
|
4214
|
8436
|
4772
|
11595
|
|
Total 278685 133796 0 109142 148251 233163
222334
|
359404
|
24654
|
|
VA: Volume d'arrivée au reservoir de KOUDIAT VP:
Volume pompé vers le reservoir de BACCAR VD: Volume distribué par
le reservoir de KOUDIAT
|
MATEUR VILLE
|
RAS EL AIN
|
date
|
Rr 2500
|
Rr 1500
|
Surp
|
Arrivé400
|
vers
Mateur
|
vers
village
|
1
|
2051
|
2728
|
23
|
5567
|
|
|
2
|
2188
|
2462
|
18
|
6450
|
|
|
3
|
2052
|
2777
|
12
|
5508
|
|
|
4
|
2030
|
2541
|
12
|
5567
|
|
|
5
|
2108
|
2606
|
12
|
5380
|
|
|
6
|
2162
|
2736
|
14
|
5708
|
|
|
7
|
2035
|
2732
|
15
|
5462
|
|
|
8
|
2100
|
2741
|
17
|
5864
|
|
|
9
|
2100
|
2771
|
16
|
6503
|
|
|
10
|
2711
|
3284
|
25
|
5778
|
|
|
11
|
2152
|
2822
|
17
|
5910
|
|
|
12
|
2426
|
2786
|
18
|
5850
|
|
|
13
|
2180
|
2777
|
15
|
5873
|
|
|
14
|
2106
|
2801
|
18
|
6061
|
|
|
15
|
2275
|
2861
|
18
|
5591
|
|
|
16
|
2228
|
2777
|
20
|
5765
|
|
|
17
|
2185
|
2716
|
15
|
5601
|
|
|
18
|
2318
|
2802
|
15
|
6101
|
|
|
19
|
2210
|
3002
|
16
|
5958
|
|
|
20
|
2044
|
2376
|
13
|
5221
|
|
|
21
|
2016
|
2344
|
13
|
5069
|
|
|
22
|
2054
|
2436
|
17
|
5685
|
|
|
23
|
2131
|
2412
|
13
|
5178
|
|
|
24
|
2027
|
2327
|
11
|
5030
|
|
|
25
|
2140
|
2397
|
12
|
5289
|
|
|
26
|
2072
|
2397
|
14
|
5669
|
|
|
27
|
2199
|
2517
|
15
|
5316
|
|
|
28
|
2128
|
2440
|
16
|
5282
|
|
|
29
|
2183
|
2485
|
19
|
5469
|
|
|
30
|
1993
|
2249
|
11
|
5103
|
|
|
31
|
2147
|
2452
|
16
|
5357
|
|
|
Total 66751 81554 486 174165 0 0
|
|
|
ML BOURGUIBA
|
date
|
CE1 Arrivée
|
CE1
Distribué
|
CE2 Arrivée
|
CE2
Distribué
|
Rr CE6
|
CTR
Faroua
|
1
|
1380
|
|
1010
|
339
|
7239
|
189
|
2
|
1440
|
|
990
|
411
|
6599
|
321
|
3
|
1160
|
|
990
|
386
|
5988
|
272
|
4
|
1120
|
|
951
|
407
|
5382
|
297
|
5
|
1172
|
|
729
|
381
|
6812
|
278
|
6
|
1123
|
|
980
|
1023
|
6391
|
321
|
7
|
1475
|
|
970
|
897
|
6868
|
334
|
8
|
1490
|
|
422
|
835
|
7054
|
314
|
9
|
1150
|
1099
|
552
|
618
|
7120
|
366
|
10
|
2033
|
1286
|
765
|
645
|
10581
|
451
|
11
|
910
|
|
262
|
702
|
7129
|
373
|
12
|
1097
|
1189
|
950
|
878
|
6506
|
339
|
13
|
1203
|
1331
|
1015
|
1119
|
6302
|
328
|
14
|
1400
|
1300
|
990
|
850
|
6843
|
309
|
15
|
1450
|
1380
|
170
|
730
|
7416
|
375
|
16
|
1430
|
1370
|
980
|
928
|
7103
|
396
|
17
|
1430
|
1376
|
1000
|
1008
|
7574
|
449
|
18
|
980
|
1310
|
900
|
1136
|
7255
|
352
|
19
|
1062
|
1337
|
1011
|
1170
|
7134
|
332
|
20
|
1058
|
1033
|
949
|
977
|
6614
|
299
|
21
|
1090
|
980
|
1010
|
1020
|
6768
|
301
|
22
|
1100
|
1200
|
960
|
1211
|
7500
|
340
|
23
|
1900
|
1290
|
980
|
1229
|
7878
|
357
|
24
|
960
|
1180
|
1045
|
1132
|
7000
|
306
|
25
|
1050
|
1230
|
993
|
1050
|
7761
|
303
|
26
|
1393
|
1110
|
980
|
1073
|
7274
|
329
|
27
|
1077
|
1430
|
1000
|
987
|
7398
|
369
|
28
|
1152
|
1268
|
1000
|
1015
|
7613
|
335
|
29
|
1033
|
1152
|
800
|
729
|
7729
|
388
|
30
|
1075
|
839
|
900
|
893
|
6457
|
300
|
31
|
1290
|
|
1000
|
854
|
7592
|
361
|
Total 38 683 37 923 27 254 26 633 171 813 10 384
|
|
ML JEMIL
|
ROUMADIA
CTR
CTR général CTR
CTR millitaire add vers
STIR Ml Abder (add Ml millitaire ben Hriza
jemil) nouveaunigrou
|
date
|
ville
|
millitaire
|
Azib (ain
bouras)
|
surpresseur
|
|
3061
|
27
|
|
346
|
|
1315
|
|
180
|
|
|
2
|
2959
|
32
|
|
365
|
|
1280
|
|
130
|
|
|
3
|
2965
|
38
|
|
321
|
|
1080
|
|
125
|
|
|
4
|
3172
|
47
|
|
273
|
|
1120
|
|
133
|
|
|
5
|
2987
|
57
|
|
277
|
|
1050
|
|
130
|
|
|
6
|
3000
|
50
|
|
200
|
|
1100
|
|
125
|
|
|
7
|
3034
|
55
|
|
210
|
|
1130
|
|
97
|
|
|
8
|
2887
|
34
|
|
329
|
|
1120
|
|
160
|
|
|
9
|
2868
|
25
|
|
329
|
|
1025
|
|
146
|
|
|
10
|
2970
|
27
|
|
326
|
|
1340
|
|
155
|
|
|
11
|
3513
|
23
|
|
409
|
|
1410
|
|
115
|
|
|
12
|
3065
|
23
|
|
475
|
|
1340
|
|
105
|
|
|
13
|
2892
|
46
|
|
316
|
|
1160
|
|
137
|
|
|
14
|
2926
|
41
|
|
347
|
|
1170
|
|
118
|
|
|
15
|
2864
|
30
|
|
352
|
|
1130
|
|
158
|
|
|
16
|
3127
|
31
|
|
408
|
|
1290
|
|
107
|
|
|
17
|
2742
|
54
|
|
320
|
|
1420
|
|
135
|
|
|
18
|
2685
|
50
|
|
317
|
|
1435
|
|
110
|
|
|
19
|
2746
|
60
|
|
275
|
|
1360
|
|
150
|
|
|
20
|
2740
|
57
|
|
277
|
|
1555
|
|
135
|
|
|
21
|
2792
|
50
|
|
264
|
|
1310
|
|
140
|
|
|
22
|
2725
|
28
|
|
264
|
|
1220
|
|
135
|
|
|
23
|
3140
|
42
|
|
354
|
|
1165
|
|
133
|
|
|
24
|
2920
|
55
|
|
281
|
|
1165
|
|
136
|
|
|
25
|
2866
|
55
|
|
257
|
|
1105
|
|
141
|
|
|
26
|
2866
|
55
|
|
256
|
|
1080
|
|
144
|
|
|
27
|
2850
|
57
|
|
290
|
|
990
|
|
141
|
|
|
28
|
3045
|
56
|
|
310
|
|
1150
|
|
140
|
|
|
29
|
3210
|
44
|
|
331
|
|
1160
|
|
145
|
|
|
30
|
3127
|
34
|
|
386
|
|
1265
|
|
138
|
|
|
31
|
2717
|
35
|
|
320
|
|
1790
|
|
139
|
|
|
Total
|
91 461
|
1318
|
0
|
9785
|
0 38 230 0 4183 0 0
|
|
Annexe n°4: Courbes de modulation horaires
1,60
1,40
1,20
1,00
0,80
0,60
0,40
Heure
1,65
1,45
1,25
1,05
0,85
0,65
0,45
0,25
0 6 12 18 24
1 7 13 19
heure
Courbe de modulation horaire hiver
Rhézala
Courbe de modulation horaire été Rhézala
2,2
2
1,8
1,6
1,4
1,2
1
0,8
0,6
0,4
0,2
heure
0 6 12 18 24
Courbe de modulation horaire été El
Alia
Courbe de modulation horaire hiver CE6
1,8
1,6
1,4
1,2
1
0,8
0,6
0,4
1 6 11 16 21
heure
Modulation horaire été CE6
1,6
1,4
1,2
1
0,8
0,6
0,4
0 6 12 18 24
heure
Courbe de modulation horaire été de
Mateur
1,6
1,4
1,2
1
0,8
0,6
0,4
0 6 12 18 24
heure
2
1,8
1,6
1,4
1,2
1
0,8
0,6
0,4
0,2
heure
2
1,8
1,6
1,4
1,2
1
0,8
0,6
0,4
0,2
0 6 12 18 24
heure
1 7 13 19
Courbe de modulation horaire été Ml
Jemil
Courbe de modulation horaire hiver CE1
2
1,8
1,6
1,4
1,2
1
0,8
0,6
0,4
0,2
0
heure
1 7 13 19
Courbe de modulation horaire hiver Koudiat
Composant
|
Unité
|
Prélèvement
24/01/06
|
Prélèvement
|
Mesure
max.admissible
|
Turbidité
|
NTU
|
2.1
|
|
5
|
Temp,mesure de pH
|
°C
|
12.8
|
|
|
pH
|
|
7.33
|
|
6,5-8,5
|
Dureté totale
|
°F
|
16
|
|
100
|
Calcium
|
mg/l
|
41
|
|
300
|
Magnésium
|
mg/l
|
13
|
|
150
|
Sodium
|
mg/l
|
46
|
|
|
Potassium
|
mg/l
|
<5
|
|
|
Alcalinité (Carb)
|
mg/l
|
<3
|
|
|
Alcalinité (Bicarb)
|
mg/l
|
73
|
|
|
Chlorure
|
mg/l
|
74
|
|
600
|
Sulfate
|
mg/l
|
81
|
|
600
|
Nitrate
|
mg/l
|
2.5
|
|
45
|
Nitrite
|
mg/l
|
0.013
|
|
|
Résidu sec
|
mg/l
|
322
|
|
2500
|
Fluor
|
mg/l
|
0.36
|
|
1.7
|
Fer
|
mg/l
|
0.17
|
|
0,5-1
|
Manganèse
|
mg/l
|
<0,030
|
|
0.5
|
Cuivre
|
mg/l
|
<0,05
|
|
1
|
Aluminium
|
mg/l
|
0.32
|
|
|
Silicium
|
mg/l
|
<2,00
|
|
|
Zinc
|
mg/l
|
<0,20
|
|
5
|
Chrome
|
j.tg/l
|
3.5
|
|
|
Argent
|
j.tg/l
|
<0,012
|
|
0.02
|
Arsenic
|
j.tg/l
|
<3,5
|
|
50
|
Plomb
|
j.tg/l
|
<2,5
|
|
50
|
|
Composant
|
Unité
|
Prélèvement
24/01/06
|
Prélèvement
15/05/06
|
Mesure
max.admissible
|
Turbidité
|
NTU
|
2.2
|
2.6
|
5
|
Temp,mesure de pH
|
°C
|
12.9
|
24.1
|
|
pH
|
|
7.22
|
7.09
|
6,5-8,5
|
Dureté totale
|
°F
|
14.5
|
14.5
|
100
|
Calcium
|
mg/l
|
44
|
36
|
300
|
Magnésium
|
mg/l
|
8
|
13
|
150
|
Sodium
|
mg/l
|
46
|
48
|
|
Potassium
|
mg/l
|
<5
|
2.44
|
|
Alcalinité (Carb)
|
mg/l
|
<3
|
<3
|
|
Alcalinité (Bicarb)
|
mg/l
|
72
|
96
|
|
Chlorure
|
mg/l
|
73
|
76
|
600
|
Sulfate
|
mg/l
|
64
|
65
|
600
|
Nitrate
|
mg/l
|
<0,5
|
<0,5
|
45
|
Nitrite
|
mg/l
|
0.011
|
<0,01
|
|
Résidu sec
|
mg/l
|
374
|
285
|
2500
|
Fluor
|
mg/l
|
0.24
|
0.28
|
1.7
|
Fer
|
mg/l
|
0.06
|
<0,05
|
0,5-1
|
Manganèse
|
mg/l
|
<0,03
|
<0,030
|
0.5
|
Cuivre
|
mg/l
|
<0,05
|
<0,05
|
1
|
Aluminium
|
mg/l
|
0.27
|
0.34
|
|
Silicium
|
mg/l
|
<2,0
|
-
|
|
Zinc
|
mg/l
|
<0,2
|
<0,20
|
5
|
Chrome
|
j.tg/l
|
<1,5
|
2
|
|
Argent
|
j.tg/l
|
<0,012
|
<0,012
|
0.02
|
Arsenic
|
j.tg/l
|
<3,5
|
<3,50
|
50
|
Plomb
|
j.tg/l
|
<2,5
|
<2,5
|
50
|
|
ANNEXE n°5: Résultats d'analyses
physico-chimiques
( Laboratoire de contrôle de qualité de l'eau
à Guédir El Golla - SO.N.E.D.E ) Réservoir
Roumadia Réservoir Koudiat
Réservoir Rézala Forage SGR 11 El
Azib
Composant
|
Unité
|
Prélèvement
24/01/06
|
Prélèvement
15/05/06
|
Mesure
max.admissible
|
Turbidité
|
NTU
|
1.4
|
1.6
|
5
|
Temp,mesure de pH
|
°C
|
13.2
|
23.7
|
|
pH
|
|
7.14
|
7.37
|
6,5-8,5
|
Dureté totale
|
°F
|
40.5
|
46.5
|
100
|
Calcium
|
mg/l
|
119
|
126
|
300
|
Magnésium
|
mg/l
|
26
|
37
|
150
|
Sodium
|
mg/l
|
121
|
145
|
|
Potassium
|
mg/l
|
<5
|
4.11
|
|
Alcalinité (Carb)
|
mg/l
|
<3
|
<3
|
|
Alcalinité (Bicarb)
|
mg/l
|
170
|
205
|
|
Chlorure
|
mg/l
|
249
|
288
|
600
|
Sulfate
|
mg/l
|
156
|
155
|
600
|
Nitrate
|
mg/l
|
1.9
|
3
|
45
|
Nitrite
|
mg/l
|
<0,01
|
<0,01
|
|
Résidu sec
|
mg/l
|
1010
|
1010
|
2500
|
Fluor
|
mg/l
|
2.2
|
0.42
|
1.7
|
Fer
|
mg/l
|
0.43
|
<0,05
|
0,5-1
|
Manganèse
|
mg/l
|
<0,03
|
<0,03
|
0.5
|
Cuivre
|
mg/l
|
<0,05
|
<0,05
|
1
|
Aluminium
|
mg/l
|
0.31
|
<0,25
|
|
Silicium
|
mg/l
|
2.2
|
-
|
|
Zinc
|
mg/l
|
<0,20
|
<0,20
|
5
|
Chrome
|
j.tg/l
|
<1,5
|
<1,5
|
|
Argent
|
j.tg/l
|
<0,012
|
<0,012
|
0.02
|
Arsenic
|
j.tg/l
|
<3,50
|
<3,50
|
50
|
Plomb
|
j.tg/l
|
<2,5
|
<2,5
|
50
|
|
Composant
|
Unité
|
Prélèvement
03/01/06
|
Prélèvement
23/05/06
|
Mesure
max.admissible
|
Turbidité
|
NTU
|
3.2
|
4.1
|
5
|
Temp,mesure de pH
|
°C
|
13.2
|
29.7
|
|
pH
|
|
7.37
|
7.63
|
6,5-8,5
|
Dureté totale
|
°F
|
25.5
|
26.5
|
100
|
Calcium
|
mg/l
|
71
|
74
|
300
|
Magnésium
|
mg/l
|
19
|
20
|
150
|
Sodium
|
mg/l
|
113
|
108
|
|
Potassium
|
mg/l
|
<5
|
4.17
|
|
Alcalinité (Carb)
|
mg/l
|
<3
|
<3
|
|
Alcalinité (Bicarb)
|
mg/l
|
310
|
315
|
|
Chlorure
|
mg/l
|
125
|
127
|
600
|
Sulfate
|
mg/l
|
49
|
49
|
600
|
Nitrate
|
mg/l
|
<0,5
|
<0,5
|
45
|
Nitrite
|
mg/l
|
0.013
|
<0,01
|
|
Résidu sec
|
mg/l
|
495
|
650
|
2500
|
Fluor
|
mg/l
|
0.35
|
0.34
|
1.7
|
Fer
|
mg/l
|
0.43
|
0.49
|
0,5-1
|
Manganèse
|
mg/l
|
<0,030
|
<0,030
|
0.5
|
Cuivre
|
mg/l
|
<0,05
|
<0,05
|
1
|
Aluminium
|
mg/l
|
<0,25
|
<0,25
|
|
Silicium
|
mg/l
|
6.28
|
-
|
|
Zinc
|
mg/l
|
<0,20
|
<0,20
|
5
|
Chrome
|
j.tg/l
|
2.5
|
<1,5
|
|
Argent
|
j.tg/l
|
<0,012
|
<0,012
|
0.02
|
Arsenic
|
j.tg/l
|
|
<3,50
|
50
|
Plomb
|
j.tg/l
|
<2,5
|
<2,5
|
50
|
|
Composant
|
Unité
|
Prélèvement
03/01/06
|
Prélèvement
23/05/06
|
Mesure
max.admissible
|
Turbidité
|
NTU
|
0.72
|
0.59
|
5
|
Temp,mesure de pH
|
°C
|
13
|
26.8
|
|
pH
|
|
7.32
|
7.39
|
6,5-8,5
|
Dureté totale
|
°F
|
22
|
23
|
100
|
Calcium
|
mg/l
|
64
|
68
|
300
|
Magnésium
|
mg/l
|
15
|
14
|
150
|
Sodium
|
mg/l
|
30
|
37
|
|
Potassium
|
mg/l
|
<5
|
2.03
|
|
Alcalinité (Carb)
|
mg/l
|
<3
|
<3
|
|
Alcalinité (Bicarb)
|
mg/l
|
220
|
220
|
|
Chlorure
|
mg/l
|
49
|
51
|
600
|
Sulfate
|
mg/l
|
25
|
60
|
600
|
Nitrate
|
mg/l
|
2.5
|
1.6
|
45
|
Nitrite
|
mg/l
|
<0,01
|
<0,01
|
|
Résidu sec
|
mg/l
|
290
|
380
|
2500
|
Fluor
|
mg/l
|
0.34
|
0.34
|
1.7
|
Fer
|
mg/l
|
<0,05
|
0.09
|
0,5-1
|
Manganèse
|
mg/l
|
<0,030
|
<0,030
|
0.5
|
Cuivre
|
mg/l
|
<0,05
|
<0,05
|
1
|
Aluminium
|
mg/l
|
<0,25
|
<0,25
|
|
Silicium
|
mg/l
|
4.72
|
-
|
|
Zinc
|
mg/l
|
0.3
|
<0,20
|
5
|
Chrome
|
j.tg/l
|
4.6
|
2.8
|
|
Argent
|
j.tg/l
|
<0,012
|
0.015
|
0.02
|
Arsenic
|
j.tg/l
|
<3,5
|
<3,50
|
50
|
Plomb
|
j.tg/l
|
<2,5
|
<2,5
|
50
|
|
Composant
|
Unité
|
Prélèvement
03/01/06
|
Prélèvement
15/05/06
|
Mesure
max.admissible
|
Turbidité
|
NTU
|
0.71
|
|
5
|
Temp,mesure de pH
|
°C
|
13
|
|
|
pH
|
|
7.13
|
|
6,5-8,5
|
Dureté totale
|
°F
|
25.5
|
|
100
|
Calcium
|
mg/l
|
68
|
|
300
|
Magnésium
|
mg/l
|
21
|
|
150
|
Sodium
|
mg/l
|
45
|
|
|
Potassium
|
mg/l
|
<5
|
|
|
Alcalinité (Carb)
|
mg/l
|
<3
|
|
|
Alcalinité (Bicarb)
|
mg/l
|
240
|
|
|
Chlorure
|
mg/l
|
61
|
|
600
|
Sulfate
|
mg/l
|
24
|
|
600
|
Nitrate
|
mg/l
|
2.9
|
|
45
|
Nitrite
|
mg/l
|
<0,01
|
|
|
Résidu sec
|
mg/l
|
370
|
|
2500
|
Fluor
|
mg/l
|
0.33
|
|
1.7
|
Fer
|
mg/l
|
0.05
|
|
0,5-1
|
Manganèse
|
mg/l
|
<0,030
|
|
0.5
|
Cuivre
|
mg/l
|
<0,05
|
|
1
|
Aluminium
|
mg/l
|
<0,25
|
|
|
Silicium
|
mg/l
|
4.94
|
|
|
Zinc
|
mg/l
|
<0,20
|
|
5
|
Chrome
|
j.tg/l
|
2.5
|
|
|
Argent
|
j.tg/l
|
<0,012
|
|
0.02
|
Arsenic
|
j.tg/l
|
<3,50
|
|
50
|
Plomb
|
j.tg/l
|
<2,5
|
|
50
|
|
Composant
|
Unité
|
Prélèvement
03/01/06
|
Prélèvement
23/05/06
|
Mesure
max.admissible
|
Turbidité
|
NTU
|
0.6
|
0.8
|
5
|
Temp,mesure de pH
|
°C
|
13.4
|
26.9
|
|
pH
|
|
7.25
|
7.41
|
6,5-8,5
|
Dureté totale
|
°F
|
22.5
|
26.5
|
100
|
Calcium
|
mg/l
|
65
|
68
|
300
|
Magnésium
|
mg/l
|
15
|
23
|
150
|
Sodium
|
mg/l
|
41
|
48
|
|
Potassium
|
mg/l
|
<5
|
2.11
|
|
Alcalinité (Carb)
|
mg/l
|
<3
|
<3
|
|
Alcalinité (Bicarb)
|
mg/l
|
285
|
235
|
|
Chlorure
|
mg/l
|
55
|
58
|
600
|
Sulfate
|
mg/l
|
36
|
50
|
600
|
Nitrate
|
mg/l
|
1.5
|
<0,5
|
45
|
Nitrite
|
mg/l
|
<0,01
|
<0,01
|
|
Résidu sec
|
mg/l
|
320
|
455
|
2500
|
Fluor
|
mg/l
|
0.33
|
0.37
|
1.7
|
Fer
|
mg/l
|
<0,05
|
<0,05
|
0,5-1
|
Manganèse
|
mg/l
|
<0,03
|
<0,030
|
0.5
|
Cuivre
|
mg/l
|
<0,05
|
<0,05
|
1
|
Aluminium
|
mg/l
|
<0,25
|
<0,25
|
|
Silicium
|
mg/l
|
5.03
|
-
|
|
Zinc
|
mg/l
|
<0,20
|
<0,20
|
5
|
Chrome
|
j.tg/l
|
2.8
|
1.6
|
|
Argent
|
j.tg/l
|
<0,012
|
<0,012
|
0.02
|
Arsenic
|
j.tg/l
|
<3,5
|
<3,50
|
50
|
Plomb
|
j.tg/l
|
<2,5
|
7.2
|
50
|
|
Composant
|
Unité
|
Prélèvement
03/01/06
|
Prélèvement
15/05/06
|
Mesure
max.admissible
|
Turbidité
|
NTU
|
0.54
|
|
5
|
Temp,mesure de pH
|
°C
|
13.3
|
|
|
pH
|
|
7.05
|
|
6,5-8,5
|
Dureté totale
|
°F
|
25.5
|
|
100
|
Calcium
|
mg/l
|
68
|
|
300
|
Magnésium
|
mg/l
|
20
|
|
150
|
Sodium
|
mg/l
|
37
|
|
|
Potassium
|
mg/l
|
<5
|
|
|
Alcalinité (Carb)
|
mg/l
|
<3
|
|
|
Alcalinité (Bicarb)
|
mg/l
|
290
|
|
|
Chlorure
|
mg/l
|
55
|
|
600
|
Sulfate
|
mg/l
|
29
|
|
600
|
Nitrate
|
mg/l
|
0.8
|
|
45
|
Nitrite
|
mg/l
|
<0,01
|
|
|
Résidu sec
|
mg/l
|
310
|
|
2500
|
Fluor
|
mg/l
|
0.39
|
|
1.7
|
Fer
|
mg/l
|
<0,05
|
|
0,5-1
|
Manganèse
|
mg/l
|
<0,03
|
|
0.5
|
Cuivre
|
mg/l
|
<0,05
|
|
1
|
Aluminium
|
mg/l
|
<0,25
|
|
|
Silicium
|
mg/l
|
4.96
|
|
|
Zinc
|
mg/l
|
<0,20
|
|
5
|
Chrome
|
j.tg/l
|
2.7
|
|
|
Argent
|
j.tg/l
|
<0,012
|
|
0.02
|
Arsenic
|
j.tg/l
|
<3,5
|
|
50
|
Plomb
|
j.tg/l
|
<2,5
|
|
50
|
|
Composant
|
Unité
|
Prélèvement
03/01/06
|
Prélèvement
23/05/06
|
Mesure
max.admissible
|
Turbidité
|
NTU
|
1.8
|
0.38
|
5
|
Temp,mesure de pH
|
°C
|
13.3
|
27.3
|
|
pH
|
|
7.24
|
7.48
|
6,5-8,5
|
Dureté totale
|
°F
|
28.5
|
24
|
100
|
Calcium
|
mg/l
|
73
|
73
|
300
|
Magnésium
|
mg/l
|
25
|
14
|
150
|
Sodium
|
mg/l
|
45
|
62
|
|
Potassium
|
mg/l
|
<5
|
2.69
|
|
Alcalinité (Carb)
|
mg/l
|
<3
|
<3
|
|
Alcalinité (Bicarb)
|
mg/l
|
255
|
215
|
|
Chlorure
|
mg/l
|
71
|
50
|
600
|
Sulfate
|
mg/l
|
67
|
35
|
600
|
Nitrate
|
mg/l
|
<0,5
|
<0,5
|
45
|
Nitrite
|
mg/l
|
<0,01
|
<0,01
|
|
Résidu sec
|
mg/l
|
330
|
400
|
2500
|
Fluor
|
mg/l
|
0.39
|
0.28
|
1.7
|
Fer
|
mg/l
|
0.23
|
0.06
|
0,5-1
|
Manganèse
|
mg/l
|
<0,030
|
<0,030
|
0.5
|
Cuivre
|
mg/l
|
<0,05
|
<0,05
|
1
|
Aluminium
|
mg/l
|
<0,25
|
<0,25
|
|
Silicium
|
mg/l
|
5.5
|
-
|
|
Zinc
|
mg/l
|
0.2
|
0.45
|
5
|
Chrome
|
j.tg/l
|
<1,5
|
<1,5
|
|
Argent
|
j.tg/l
|
<0,012
|
0.015
|
0.02
|
Arsenic
|
j.tg/l
|
<3,5
|
<3,50
|
50
|
Plomb
|
j.tg/l
|
<2,5
|
<2,5
|
50
|
|
Composant
|
Unité
|
Prélèvement
03/01/06
|
Prélèvement
23/05/06
|
Mesure
max.admissible
|
Turbidité
|
NTU
|
1.1
|
0.65
|
5
|
Temp,mesure de pH
|
°C
|
13.6
|
27
|
|
pH
|
|
7.63
|
7.48
|
6,5-8,5
|
Dureté totale
|
°F
|
36
|
25
|
100
|
Calcium
|
mg/l
|
89
|
78
|
300
|
Magnésium
|
mg/l
|
34
|
13
|
150
|
Sodium
|
mg/l
|
45
|
54
|
|
Potassium
|
mg/l
|
<5
|
2.54
|
|
Alcalinité (Carb)
|
mg/l
|
<3
|
<3
|
|
Alcalinité (Bicarb)
|
mg/l
|
285
|
250
|
|
Chlorure
|
mg/l
|
81
|
77
|
600
|
Sulfate
|
mg/l
|
45
|
22
|
600
|
Nitrate
|
mg/l
|
2
|
2
|
45
|
Nitrite
|
mg/l
|
<0,01
|
<0,01
|
|
Résidu sec
|
mg/l
|
415
|
510
|
2500
|
Fluor
|
mg/l
|
0.4
|
0.34
|
1.7
|
Fer
|
mg/l
|
0.05
|
0.08
|
0,5-1
|
Manganèse
|
mg/l
|
<0,030
|
<0,030
|
0.5
|
Cuivre
|
mg/l
|
<0,05
|
<0,05
|
1
|
Aluminium
|
mg/l
|
<0,25
|
<0,25
|
|
Silicium
|
mg/l
|
5.21
|
-
|
|
Zinc
|
mg/l
|
0.33
|
<0,20
|
5
|
Chrome
|
j.tg/l
|
2.9
|
<1,5
|
|
Argent
|
j.tg/l
|
<0,012
|
0.019
|
0.02
|
Arsenic
|
j.tg/l
|
<3,5
|
<3,50
|
50
|
Plomb
|
j.tg/l
|
<2,5
|
<2,5
|
50
|
|
Composant
|
Unité
|
Prélèvement
24/01/06
|
Prélèvement
15/05/06
|
Mesure
max.admissible
|
Turbidité
|
NTU
|
0.3
|
|
5
|
Temp,mesure de pH
|
°C
|
13.1
|
|
|
pH
|
|
7.23
|
|
6,5-8,5
|
Dureté totale
|
°F
|
74
|
|
100
|
Calcium
|
mg/l
|
225
|
|
300
|
Magnésium
|
mg/l
|
43
|
|
150
|
Sodium
|
mg/l
|
174
|
|
|
Potassium
|
mg/l
|
<5
|
|
|
Alcalinité (Carb)
|
mg/l
|
<3
|
|
|
Alcalinité (Bicarb)
|
mg/l
|
345
|
|
|
Chlorure
|
mg/l
|
397
|
|
600
|
Sulfate
|
mg/l
|
256
|
|
600
|
Nitrate
|
mg/l
|
11.7
|
|
45
|
Nitrite
|
mg/l
|
<0,01
|
|
|
Résidu sec
|
mg/l
|
1520
|
|
2500
|
Fluor
|
mg/l
|
0.6
|
|
1.7
|
Fer
|
mg/l
|
<0,05
|
|
0,5-1
|
Manganèse
|
mg/l
|
<0,030
|
|
0.5
|
Cuivre
|
mg/l
|
<0,05
|
|
1
|
Aluminium
|
mg/l
|
<0,25
|
|
|
Silicium
|
mg/l
|
4.63
|
|
|
Zinc
|
mg/l
|
0.49
|
|
5
|
Chrome
|
j.tg/l
|
<1,5
|
|
|
Argent
|
j.tg/l
|
<0,012
|
|
0.02
|
Arsenic
|
j.tg/l
|
<3,50
|
|
50
|
Plomb
|
j.tg/l
|
<2,5
|
|
50
|
|
Composant
|
Unité
|
Prélèvement
24/01/06
|
Prélèvement
15/05/06
|
Mesure
max.admissible
|
Turbidité
|
NTU
|
64
|
|
5
|
Temp,mesure de pH
|
°C
|
13.7
|
|
|
pH
|
|
7.14
|
|
6,5-8,5
|
Dureté totale
|
°F
|
78
|
|
100
|
Calcium
|
mg/l
|
236
|
|
300
|
Magnésium
|
mg/l
|
48
|
|
150
|
Sodium
|
mg/l
|
191
|
|
|
Potassium
|
mg/l
|
<5
|
|
|
Alcalinité (Carb)
|
mg/l
|
<3
|
|
|
Alcalinité (Bicarb)
|
mg/l
|
335
|
|
|
Chlorure
|
mg/l
|
440
|
|
600
|
Sulfate
|
mg/l
|
296
|
|
600
|
Nitrate
|
mg/l
|
45
|
|
45
|
Nitrite
|
mg/l
|
<0,01
|
|
|
Résidu sec
|
mg/l
|
1750
|
|
2500
|
Fluor
|
mg/l
|
0.63
|
|
1.7
|
Fer
|
mg/l
|
0.05
|
|
0,5-1
|
Manganèse
|
mg/l
|
<0,030
|
|
0.5
|
Cuivre
|
mg/l
|
<0,05
|
|
1
|
Aluminium
|
mg/l
|
<0,25
|
|
|
Silicium
|
mg/l
|
4.95
|
|
|
Zinc
|
mg/l
|
<0,20
|
|
5
|
Chrome
|
j.tg/l
|
<1,5
|
|
|
Argent
|
j.tg/l
|
0.015
|
|
0.02
|
Arsenic
|
j.tg/l
|
<3,50
|
|
50
|
Plomb
|
j.tg/l
|
<2,5
|
|
50
|
|
Forage Mateur 11 Forage Mateur 4
Composant
|
Unité
|
Prélèvement
24/01/06
|
Prélèvement
15/05/06
|
Mesure
max.admissible
|
Turbidité
|
NTU
|
0.41
|
0.35
|
5
|
Temp,mesure de pH
|
°C
|
13.9
|
24
|
|
pH
|
|
7.06
|
7.26
|
6,5-8,5
|
Dureté totale
|
°F
|
66
|
65
|
100
|
Calcium
|
mg/l
|
203
|
179
|
300
|
Magnésium
|
mg/l
|
38
|
48
|
150
|
Sodium
|
mg/l
|
150
|
176
|
|
Potassium
|
mg/l
|
<5
|
3.83
|
|
Alcalinité (Carb)
|
mg/l
|
<3
|
<3
|
|
Alcalinité (Bicarb)
|
mg/l
|
350
|
350
|
|
Chlorure
|
mg/l
|
312
|
306
|
600
|
Sulfate
|
mg/l
|
239
|
210
|
600
|
Nitrate
|
mg/l
|
42.5
|
16.2
|
45
|
Nitrite
|
mg/l
|
<0,01
|
<0,01
|
|
Résidu sec
|
mg/l
|
1140
|
1210
|
2500
|
Fluor
|
mg/l
|
0.57
|
0.61
|
1.7
|
Fer
|
mg/l
|
<0,05
|
<0,05
|
0,5-1
|
Manganèse
|
mg/l
|
<0,030
|
<0,030
|
0.5
|
Cuivre
|
mg/l
|
<0,05
|
<0,05
|
1
|
Aluminium
|
mg/l
|
<0,25
|
<0,25
|
|
Silicium
|
mg/l
|
4.88
|
-
|
|
Zinc
|
mg/l
|
<0,20
|
<0,20
|
5
|
Chrome
|
j.tg/l
|
<1,5
|
2
|
|
Argent
|
j.tg/l
|
<0,012
|
<0,012
|
0.02
|
Arsenic
|
j.tg/l
|
<3,50
|
<3,50
|
50
|
Plomb
|
j.tg/l
|
<2,5
|
<2,5
|
50
|
|
Composant
|
Unité
|
Prélèvement
21/02/06
|
Prélèvement
15/05/06
|
Mesure
max.admissible
|
Turbidité
|
NTU
|
1.1
|
|
5
|
Temp,mesure de pH
|
°C
|
19
|
|
|
pH
|
|
7.38
|
|
6,5-8,5
|
Dureté totale
|
°F
|
39
|
|
100
|
Calcium
|
mg/l
|
110
|
|
300
|
Magnésium
|
mg/l
|
28
|
|
150
|
Sodium
|
mg/l
|
153
|
|
|
Potassium
|
mg/l
|
<5
|
|
|
Alcalinité (Carb)
|
mg/l
|
<3
|
|
|
Alcalinité (Bicarb)
|
mg/l
|
181
|
|
|
Chlorure
|
mg/l
|
277
|
|
600
|
Sulfate
|
mg/l
|
125
|
|
600
|
Nitrate
|
mg/l
|
6.8
|
|
45
|
Nitrite
|
mg/l
|
0.011
|
|
|
Résidu sec
|
mg/l
|
870
|
|
2500
|
Fluor
|
mg/l
|
0.32
|
|
1.7
|
Fer
|
mg/l
|
<0,05
|
|
0,5-1
|
Manganèse
|
mg/l
|
<0,030
|
|
0.5
|
Cuivre
|
mg/l
|
<0,05
|
|
1
|
Aluminium
|
mg/l
|
<0,25
|
|
|
Silicium
|
mg/l
|
3.55
|
|
|
Zinc
|
mg/l
|
<0,20
|
|
5
|
Chrome
|
j.tg/l
|
3.3
|
|
|
Argent
|
j.tg/l
|
<0,012
|
|
0.02
|
Arsenic
|
j.tg/l
|
<3,50
|
|
50
|
Plomb
|
j.tg/l
|
-
|
|
50
|
|
Composant
|
Unité
|
Prélèvement
21/02/06
|
Prélèvement
15/05/06
|
Mesure
max.admissible
|
Turbidité
|
NTU
|
1.5
|
|
5
|
Temp,mesure de pH
|
°C
|
19.3
|
|
|
pH
|
|
7.38
|
|
6,5-8,5
|
Dureté totale
|
°F
|
37
|
|
100
|
Calcium
|
mg/l
|
105
|
|
300
|
Magnésium
|
mg/l
|
27
|
|
150
|
Sodium
|
mg/l
|
130
|
|
|
Potassium
|
mg/l
|
<5
|
|
|
Alcalinité (Carb)
|
mg/l
|
<3
|
|
|
Alcalinité (Bicarb)
|
mg/l
|
171
|
|
|
Chlorure
|
mg/l
|
250
|
|
600
|
Sulfate
|
mg/l
|
120
|
|
600
|
Nitrate
|
mg/l
|
4.7
|
|
45
|
Nitrite
|
mg/l
|
0.011
|
|
|
Résidu sec
|
mg/l
|
830
|
|
2500
|
Fluor
|
mg/l
|
0.36
|
|
1.7
|
Fer
|
mg/l
|
<0,05
|
|
0,5-1
|
Manganèse
|
mg/l
|
<0,030
|
|
0.5
|
Cuivre
|
mg/l
|
<0,05
|
|
1
|
Aluminium
|
mg/l
|
<0,25
|
|
|
Silicium
|
mg/l
|
3.6
|
|
|
Zinc
|
mg/l
|
0.42
|
|
5
|
Chrome
|
j.tg/l
|
11.8
|
|
|
Argent
|
j.tg/l
|
<0,012
|
|
0.02
|
Arsenic
|
j.tg/l
|
<3,50
|
|
50
|
Plomb
|
j.tg/l
|
-
|
|
50
|
|
Composant
|
Unité
|
Prélèvement
06/03/06
|
Prélèvement
15/05/06
|
Mesure
max.admissible
|
Turbidité
|
NTU
|
161
|
|
5
|
Temp,mesure de pH
|
°C
|
15.4
|
|
|
pH
|
|
7.49
|
|
6,5-8,5
|
Dureté totale
|
°F
|
13.5
|
|
100
|
Calcium
|
mg/l
|
39
|
|
300
|
Magnésium
|
mg/l
|
9
|
|
150
|
Sodium
|
mg/l
|
46
|
|
|
Potassium
|
mg/l
|
<5
|
|
|
Alcalinité (Carb)
|
mg/l
|
<3
|
|
|
Alcalinité (Bicarb)
|
mg/l
|
84
|
|
|
Chlorure
|
mg/l
|
69
|
|
600
|
Sulfate
|
mg/l
|
82
|
|
600
|
Nitrate
|
mg/l
|
2.3
|
|
45
|
Nitrite
|
mg/l
|
0.011
|
|
|
Résidu sec
|
mg/l
|
285
|
|
2500
|
Fluor
|
mg/l
|
<0,1
|
|
1.7
|
Fer
|
mg/l
|
0.1
|
|
0,5-1
|
Manganèse
|
mg/l
|
<0,030
|
|
0.5
|
Cuivre
|
mg/l
|
<0,05
|
|
1
|
Aluminium
|
mg/l
|
<0,25
|
|
|
Silicium
|
mg/l
|
13.6
|
|
|
Zinc
|
mg/l
|
<0,20
|
|
5
|
Chrome
|
j.tg/l
|
<1,5
|
|
|
Argent
|
j.tg/l
|
<0,012
|
|
0.02
|
Arsenic
|
j.tg/l
|
<3,50
|
|
50
|
Plomb
|
j.tg/l
|
<2,5
|
|
50
|
|
Composant
|
Unité
|
Prélèvement
06/03/06
|
Prélèvement
15/05/06
|
Mesure
max.admissible
|
Turbidité
|
NTU
|
1.6
|
|
5
|
Temp,mesure de pH
|
°C
|
15.7
|
|
|
pH
|
|
6.78
|
|
6,5-8,5
|
Dureté totale
|
°F
|
12.5
|
|
100
|
Calcium
|
mg/l
|
40
|
|
300
|
Magnésium
|
mg/l
|
6
|
|
150
|
Sodium
|
mg/l
|
39
|
|
|
Potassium
|
mg/l
|
<5
|
|
|
Alcalinité (Carb)
|
mg/l
|
<3
|
|
|
Alcalinité (Bicarb)
|
mg/l
|
46
|
|
|
Chlorure
|
mg/l
|
64
|
|
600
|
Sulfate
|
mg/l
|
88
|
|
600
|
Nitrate
|
mg/l
|
1.9
|
|
45
|
Nitrite
|
mg/l
|
0.013
|
|
|
Résidu sec
|
mg/l
|
3.5
|
|
2500
|
Fluor
|
mg/l
|
0.14
|
|
1.7
|
Fer
|
mg/l
|
<0,05
|
|
0,5-1
|
Manganèse
|
mg/l
|
<0,030
|
|
0.5
|
Cuivre
|
mg/l
|
<0,05
|
|
1
|
Aluminium
|
mg/l
|
<0,25
|
|
|
Silicium
|
mg/l
|
<2
|
|
|
Zinc
|
mg/l
|
<0,20
|
|
5
|
Chrome
|
j.tg/l
|
3.8
|
|
|
Argent
|
j.tg/l
|
<0,012
|
|
0.02
|
Arsenic
|
j.tg/l
|
<3,50
|
|
50
|
Plomb
|
j.tg/l
|
<2,5
|
|
50
|
|
Composant
|
Unité
|
Prélèvement
15/05/06
|
Prélèvement
15/05/06
|
Mesure
max.admissible
|
Turbidité
|
NTU
|
1.5
|
|
5
|
Temp,mesure de pH
|
°C
|
24
|
|
|
pH
|
|
7.14
|
|
6,5-8,5
|
Dureté totale
|
°F
|
66
|
|
100
|
Calcium
|
mg/l
|
186
|
|
300
|
Magnésium
|
mg/l
|
49
|
|
150
|
Sodium
|
mg/l
|
176
|
|
|
Potassium
|
mg/l
|
3.87
|
|
|
Alcalinité (Carb)
|
mg/l
|
<3
|
|
|
Alcalinité (Bicarb)
|
mg/l
|
350
|
|
|
Chlorure
|
mg/l
|
306
|
|
600
|
Sulfate
|
mg/l
|
210
|
|
600
|
Nitrate
|
mg/l
|
15.2
|
|
45
|
Nitrite
|
mg/l
|
<0,01
|
|
|
Résidu sec
|
mg/l
|
1180
|
|
2500
|
Fluor
|
mg/l
|
0.6
|
|
1.7
|
Fer
|
mg/l
|
0.22
|
|
0,5-1
|
Manganèse
|
mg/l
|
<0,030
|
|
0.5
|
Cuivre
|
mg/l
|
<0,05
|
|
1
|
Aluminium
|
mg/l
|
<0,25
|
|
|
Silicium
|
mg/l
|
-
|
|
|
Zinc
|
mg/l
|
<0,20
|
|
5
|
Chrome
|
j.tg/l
|
<1,5
|
|
|
Argent
|
j.tg/l
|
<0,012
|
|
0.02
|
Arsenic
|
j.tg/l
|
<3,50
|
|
50
|
Plomb
|
j.tg/l
|
<2,5
|
|
50
|
|
Station Mateur Eau Traitée Forage Mateur
8
Composant
|
Unité
|
Prélèvement
23/05/06
|
Prélèvement
15/05/06
|
Mesure
max.admissible
|
Turbidité
|
NTU
|
0.82
|
|
5
|
Temp,mesure de pH
|
°C
|
26.3
|
|
|
pH
|
|
7.58
|
|
6,5-8,5
|
Dureté totale
|
°F
|
21
|
|
100
|
Calcium
|
mg/l
|
63
|
|
300
|
Magnésium
|
mg/l
|
13
|
|
150
|
Sodium
|
mg/l
|
41
|
|
|
Potassium
|
mg/l
|
2.01
|
|
|
Alcalinité (Carb)
|
mg/l
|
<3
|
|
|
Alcalinité (Bicarb)
|
mg/l
|
215
|
|
|
Chlorure
|
mg/l
|
50
|
|
600
|
Sulfate
|
mg/l
|
35
|
|
600
|
Nitrate
|
mg/l
|
<0,5
|
|
45
|
Nitrite
|
mg/l
|
<0,01
|
|
|
Résidu sec
|
mg/l
|
400
|
|
2500
|
Fluor
|
mg/l
|
0.28
|
|
1.7
|
Fer
|
mg/l
|
0.06
|
|
0,5-1
|
Manganèse
|
mg/l
|
<0,030
|
|
0.5
|
Cuivre
|
mg/l
|
<0,05
|
|
1
|
Aluminium
|
mg/l
|
<0,25
|
|
|
Silicium
|
mg/l
|
-
|
|
|
Zinc
|
mg/l
|
0.45
|
|
5
|
Chrome
|
j.tg/l
|
<1,5
|
|
|
Argent
|
j.tg/l
|
0.015
|
|
0.02
|
Arsenic
|
j.tg/l
|
<3,50
|
|
50
|
Plomb
|
j.tg/l
|
<2,5
|
|
50
|
|
Composant
|
Unité
|
Prélèvement
28/02/05 *
|
Prélèvement
15/05/06
|
Mesure
max.admissible
|
Turbidité
|
NTU
|
0.55
|
|
5
|
Temp,mesure de pH
|
°C
|
24.2
|
|
|
pH
|
|
7.44
|
|
6,5-8,5
|
Dureté totale
|
°F
|
39
|
|
100
|
Calcium
|
mg/l
|
115
|
|
300
|
Magnésium
|
mg/l
|
24.8
|
|
150
|
Sodium
|
mg/l
|
187
|
|
|
Potassium
|
mg/l
|
<5
|
|
|
Alcalinité (Carb)
|
mg/l
|
<3
|
|
|
Alcalinité (Bicarb)
|
mg/l
|
80
|
|
|
Chlorure
|
mg/l
|
378
|
|
600
|
Sulfate
|
mg/l
|
175
|
|
600
|
Nitrate
|
mg/l
|
26.5
|
|
45
|
Nitrite
|
mg/l
|
<0,01
|
|
|
Résidu sec
|
mg/l
|
1120
|
|
2500
|
Fluor
|
mg/l
|
0.61
|
|
1.7
|
Fer
|
mg/l
|
<0,05
|
|
0,5-1
|
Manganèse
|
mg/l
|
<0,030
|
|
0.5
|
Cuivre
|
mg/l
|
<0,05
|
|
1
|
Aluminium
|
mg/l
|
<0,25
|
|
|
Silicium
|
mg/l
|
5.74
|
|
|
Zinc
|
mg/l
|
<0,20
|
|
5
|
Chrome
|
j.tg/l
|
2.5
|
|
|
Argent
|
j.tg/l
|
<0,012
|
|
0.02
|
Arsenic
|
j.tg/l
|
-
|
|
50
|
Plomb
|
j.tg/l
|
<2,5
|
|
50
|
|
* date analyse: 26/09/2005
Forage SGR1 bis R1500+Ras El Ain
R1 500 Mateur CE6 Tinja
Composant
|
Unité
|
Prélèvement
28/02/05 *
|
Prélèvement
15/05/06
|
Mesure
max.admissible
|
Turbidité
|
NTU
|
0.38
|
|
5
|
Temp,mesure de pH
|
°C
|
24.1
|
|
|
pH
|
|
7.41
|
|
6,5-8,5
|
Dureté totale
|
°F
|
36
|
|
100
|
Calcium
|
mg/l
|
109
|
|
300
|
Magnésium
|
mg/l
|
21.1
|
|
150
|
Sodium
|
mg/l
|
300
|
|
|
Potassium
|
mg/l
|
30
|
|
|
Alcalinité (Carb)
|
mg/l
|
<3
|
|
|
Alcalinité (Bicarb)
|
mg/l
|
69
|
|
|
Chlorure
|
mg/l
|
364
|
|
600
|
Sulfate
|
mg/l
|
450
|
|
600
|
Nitrate
|
mg/l
|
18
|
|
45
|
Nitrite
|
mg/l
|
<0,01
|
|
|
Résidu sec
|
mg/l
|
1270
|
|
2500
|
Fluor
|
mg/l
|
0.4
|
|
1.7
|
Fer
|
mg/l
|
<0,05
|
|
0,5-1
|
Manganèse
|
mg/l
|
<0,030
|
|
0.5
|
Cuivre
|
mg/l
|
<0,05
|
|
1
|
Aluminium
|
mg/l
|
<0,25
|
|
|
Silicium
|
mg/l
|
6.67
|
|
|
Zinc
|
mg/l
|
<0,20
|
|
5
|
Chrome
|
j.tg/l
|
2.6
|
|
|
Argent
|
j.tg/l
|
<0,012
|
|
0.02
|
Arsenic
|
j.tg/l
|
-
|
|
50
|
Plomb
|
j.tg/l
|
<2,5
|
|
50
|
|
Composant
|
Unité
|
Prélèvement
21/02/05 *
|
Prélèvement
15/05/06
|
Mesure
max.admissible
|
Turbidité
|
NTU
|
2.6
|
|
5
|
Temp,mesure de pH
|
°C
|
25.9
|
|
|
pH
|
|
7.58
|
|
6,5-8,5
|
Dureté totale
|
°F
|
29
|
|
100
|
Calcium
|
mg/l
|
90
|
|
300
|
Magnésium
|
mg/l
|
16
|
|
150
|
Sodium
|
mg/l
|
89
|
|
|
Potassium
|
mg/l
|
<5
|
|
|
Alcalinité (Carb)
|
mg/l
|
<3
|
|
|
Alcalinité (Bicarb)
|
mg/l
|
108
|
|
|
Chlorure
|
mg/l
|
164
|
|
600
|
Sulfate
|
mg/l
|
145
|
|
600
|
Nitrate
|
mg/l
|
24.5
|
|
45
|
Nitrite
|
mg/l
|
0.02
|
|
|
Résidu sec
|
mg/l
|
640
|
|
2500
|
Fluor
|
mg/l
|
1.3
|
|
1.7
|
Fer
|
mg/l
|
0.62
|
|
0,5-1
|
Manganèse
|
mg/l
|
0.11
|
|
0.5
|
Cuivre
|
mg/l
|
<0,030
|
|
1
|
Aluminium
|
mg/l
|
<0,05
|
|
|
Silicium
|
mg/l
|
<0,25
|
|
|
Zinc
|
mg/l
|
3.72
|
|
5
|
Chrome
|
j.tg/l
|
<0,20
|
|
|
Argent
|
j.tg/l
|
1.7
|
|
0.02
|
Arsenic
|
j.tg/l
|
<0,012
|
|
50
|
Plomb
|
j.tg/l
|
<2,5
|
|
50
|
|
* date analyse: 26/09/2005 * date analyse: 15/08/2005
CE2 Ml Bourguiba CE1 Ml Bourguiba
Composant
|
Unité
|
Prélèvement
21/02/05 *
|
Prélèvement
15/05/06
|
Mesure
max.admissible
|
Turbidité
|
NTU
|
2.4
|
|
5
|
Temp,mesure de pH
|
°C
|
25.7
|
|
|
pH
|
|
8.04
|
|
6,5-8,5
|
Dureté totale
|
°F
|
12
|
|
100
|
Calcium
|
mg/l
|
40
|
|
300
|
Magnésium
|
mg/l
|
5
|
|
150
|
Sodium
|
mg/l
|
45
|
|
|
Potassium
|
mg/l
|
<5
|
|
|
Alcalinité (Carb)
|
mg/l
|
<3
|
|
|
Alcalinité (Bicarb)
|
mg/l
|
69
|
|
|
Chlorure
|
mg/l
|
69
|
|
600
|
Sulfate
|
mg/l
|
41
|
|
600
|
Nitrate
|
mg/l
|
8.5
|
|
45
|
Nitrite
|
mg/l
|
<0,01
|
|
|
Résidu sec
|
mg/l
|
250
|
|
2500
|
Fluor
|
mg/l
|
0.21
|
|
1.7
|
Fer
|
mg/l
|
0.1
|
|
0,5-1
|
Manganèse
|
mg/l
|
<0,030
|
|
0.5
|
Cuivre
|
mg/l
|
<0,05
|
|
1
|
Aluminium
|
mg/l
|
<0,25
|
|
|
Silicium
|
mg/l
|
6.12
|
|
|
Zinc
|
mg/l
|
<0,20
|
|
5
|
Chrome
|
j.tg/l
|
<1,5
|
|
|
Argent
|
j.tg/l
|
<0,012
|
|
0.02
|
Arsenic
|
j.tg/l
|
-
|
|
50
|
Plomb
|
j.tg/l
|
<2,5
|
|
50
|
|
Composant
|
Unité
|
Prélèvement
23/02/05 *
|
Prélèvement
15/05/06
|
Mesure
max.admissible
|
Turbidité
|
NTU
|
3.3
|
|
5
|
Temp,mesure de pH
|
°C
|
28.3
|
|
|
pH
|
|
7.94
|
|
6,5-8,5
|
Dureté totale
|
°F
|
32.5
|
|
100
|
Calcium
|
mg/l
|
103
|
|
300
|
Magnésium
|
mg/l
|
17
|
|
150
|
Sodium
|
mg/l
|
80
|
|
|
Potassium
|
mg/l
|
<5
|
|
|
Alcalinité (Carb)
|
mg/l
|
0
|
|
|
Alcalinité (Bicarb)
|
mg/l
|
166
|
|
|
Chlorure
|
mg/l
|
161
|
|
600
|
Sulfate
|
mg/l
|
130
|
|
600
|
Nitrate
|
mg/l
|
21
|
|
45
|
Nitrite
|
mg/l
|
0.019
|
|
|
Résidu sec
|
mg/l
|
690
|
|
2500
|
Fluor
|
mg/l
|
0.63
|
|
1.7
|
Fer
|
mg/l
|
0.15
|
|
0,5-1
|
Manganèse
|
mg/l
|
<0,030
|
|
0.5
|
Cuivre
|
mg/l
|
<0,05
|
|
1
|
Aluminium
|
mg/l
|
0.25
|
|
|
Silicium
|
mg/l
|
2.36
|
|
|
Zinc
|
mg/l
|
<0,20
|
|
5
|
Chrome
|
j.tg/l
|
3.1
|
|
|
Argent
|
j.tg/l
|
<0,012
|
|
0.02
|
Arsenic
|
j.tg/l
|
-
|
|
50
|
Plomb
|
j.tg/l
|
<2,5
|
|
50
|
|
* date analyse: 15/08/2005 * date analyse: 29/08/2005
Annexe n°6 : Etude de la régression du chlore
résiduel libre.
Model premier ordre
|
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
1.000
|
0.995
|
|
2
|
20.000
|
1.000
|
0.981
|
|
3
|
40.000
|
0.950
|
0.966
|
Y = 1.00 * e'(-0.000751719 * X)
|
4
|
60.000
|
0.950
|
0.952
|
|
5
|
80.000
|
0.950
|
0.937
|
Value Variance
|
6
|
120.000
|
0.900
|
0.910
|
|
7
|
180.000
|
0.850
|
0.869
|
Bo: 0.9954 0.0000
|
8
|
240.000
|
0.850
|
0.831
|
B1: -0.0008 0.0000
|
9
|
300.000
|
0.800
|
0.794
|
|
10
|
360.000
|
0.750
|
0.759
|
|
11
|
450.000
|
0.700
|
0.710
|
|
12
|
570.000
|
0.650
|
0.649
|
Correlation (R'2) = .9921142
|
13
|
800.000
|
0.550
|
0.546
|
|
|
Y = 1.00 * e'(-0.000751719 * X)
0 200 400 600 800
X
Y
Actual Data
Curve Fit
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 1.700 1.742
2 20.000 1.700 1.679
3 40.000 1.650 1.618
4 60.000 1.600 1.559
5 80.000 1.550 1.502
6 120.000 1.350 1.395
7 180.000 1.200 1.248
8 240.000 1.100 1.117
9 300.000 1.000 1.000
10 360.000 0.900 0.895
11 450.000 0.770 0.757
Coefficients for Equation:
Y = 1.7 * e'(-0.00185114 * X)
Value Variance
Bo: 1.7421 0.0001
B1: -0.0019 0.0000
Correlation (R'2) = .9894923
Y = 1.7 * e'(-0.00185114 * X)
X
2.0
0.5
0.0
1.5
1.0
0 100 200 300 400 500
Y
Actual Data
Curve Fit
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
1.5
1.0
0.5
0.0
STATION DE TRAITEMENT T=25°C - Co=2
mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 2.000 2.003
2 20.000 1.950 1.951
3 40.000 1.900 1.901
4 60.000 1.850 1.852
5 80.000 1.800 1.804
6 120.000 1.700 1.713
7 180.000 1.600 1.584
8 240.000 1.500 1.465
9 300.000 1.400 1.354
10 360.000 1.150 1.252
11 450.000 1.150 1.114
Coefficients for Equation:
Y = 2.0 * e'(-0.00 1304235 * X)
Value Variance
Bo: 2.0029 0.0002
B1: -0.0013 0.0000
Correlation (R'2) = .9832647
Y = 2.0 * e'(-0.001304235 * X)
0 100 200 300 400 500
X
Y
Actual Data
Curve Fit
STATION DE TRAITEMENT T=25°C - Co=1
mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
1.000
|
1.001
|
Y = 1.00 * e'(-0.00264957 * X)
|
2
|
20.000
|
0.950
|
0.950
|
Value Variance
|
3
|
40.000
|
0.900
|
0.901
|
|
4
|
60.000
|
0.800
|
0.854
|
Bo: 1.0014 0.0001
|
5
|
80.000
|
0.800
|
0.810
|
B1: -0.0026 0.0000
|
6
|
120.000
|
0.700
|
0.729
|
|
7
|
180.000
|
0.600
|
0.622
|
|
8
|
240.000
|
0.600
|
0.530
|
|
9
|
300.000
|
0.500
|
0.452
|
Correlation (R'2) = .98807 13
|
10
|
360.000
|
0.400
|
0.386
|
|
11
|
450.000
|
0.300
|
0.304
|
|
12
|
570.000
|
0.200
|
0.221
|
|
13
|
720.000
|
0.150
|
0.149
|
|
|
Y = 1.00 * e'(-0.00264957 * X)
0 200 400 600 800
X
Y
Actual Data
Curve Fit
3.0
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
STATION DE TRAITEMENT T=25°C - Co=3
mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
3.000
|
3.000
|
|
2
|
20.000
|
3.000
|
2.983
|
Y = 3.0 * e'(-0.0002709016 * X)
|
3
|
40.000
|
2.950
|
2.967
|
|
4
|
60.000
|
2.950
|
2.951
|
Value Variance
|
5
|
80.000
|
2.950
|
2.935
|
|
6
|
120.000
|
2.900
|
2.904
|
Bo: 2.9996 0.0000
|
7
|
180.000
|
2.850
|
2.857
|
B1: -0.0003 0.0000
|
8
|
240.000
|
2.800
|
2.811
|
|
9
|
300.000
|
2.750
|
2.765
|
|
10
|
360.000
|
2.750
|
2.721
|
Correlation (R'2) = .9846 827
|
11
|
450.000
|
2.650
|
2.655
|
|
|
Y = 3.0 * e'(-0.0002709016 * X)
0 100 200 300 400 500
X
Y
Actual Data
Curve Fit
STATION DE TRAITEMENT T=15°C - Co=2
mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 2.000 2.014
2 20.000 2.000 2.002
3 40.000 2.000 1.990
4 60.000 2.000 1.979
5 80.000 1.950 1.967
6 120.000 1.950 1.944
7 180.000 1.900 1.910
8 240.000 1.900 1.877
9 300.000 1.850 1.844
10 360.000 1.800 1.812
11 450.000 1.750 1.765
12 570.000 1.700 1.704
13 800.000 1.600 1.592
Coefficients for Equation:
Y = 2.0 * e'(-0.0002935617 * X)
Value Variance
Bo: 2.0138 0.0000
B1: -0.0003 0.0000
Correlation (R'2) = .9892726
Y = 2.0 * e'(-0.0002935617 * X)
0 200 400 600 800
X
Y
Actual Data
Curve Fit
2.0
1.5
Y
1.0
0.5
0.0
Actual Data
Curve Fit
STATION DE TRAITEMENT T=15°C - Co=1.7
mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
1.700
|
1.690
|
|
2
|
20.000
|
1.700
|
1.675
|
Y = 1.7 * e'(-0.000442 1945 * X)
|
3
|
40.000
|
1.700
|
1.661
|
|
4
|
60.000
|
1.600
|
1.646
|
Value Variance
|
5
|
80.000
|
1.600
|
1.632
|
|
6
|
120.000
|
1.600
|
1.603
|
Bo: 1.6904 0.0001
|
7
|
180.000
|
1.600
|
1.561
|
B1: -0.0004 0.0000
|
8
|
240.000
|
1.500
|
1.520
|
|
9
|
300.000
|
1.500
|
1.480
|
|
10
|
360.000
|
1.400
|
1.442
|
|
11
|
450.000
|
1.400
|
1.385
|
Correlation (R'2) = .9666 152
|
12
|
570.000
|
1.300
|
1.314
|
|
13
|
800.000
|
1.200
|
1.187
|
|
|
Y = 1.7 * e'(-0.0004421945 * X)
0 200 400 600 800
X
STATION DE TRAITEMENT T=20°C - Co=1
mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
1.000
|
0.997
|
|
2
|
20.000
|
1.000
|
0.965
|
Y = 1.00 * e'(-0.00163749 * X)
|
3
|
40.000
|
0.950
|
0.934
|
|
4
|
60.000
|
0.900
|
0.904
|
Value Variance
|
5
|
80.000
|
0.900
|
0.875
|
|
6
|
120.000
|
0.800
|
0.820
|
Bo: 0.9975 0.0001
|
7
|
180.000
|
0.800
|
0.743
|
B1: -0.0016 0.0000
|
8
|
240.000
|
0.700
|
0.673
|
|
9
|
300.000
|
0.600
|
0.610
|
|
10
|
360.000
|
0.500
|
0.553
|
Correlation (R'2) = .9758092
|
11
|
450.000
|
0.400
|
0.477
|
|
12
|
570.000
|
0.400
|
0.392
|
|
13
|
800.000
|
0.300
|
0.269
|
|
|
Y = 1.00 * e'(-0.00163749 * X)
0 200 400 600 800
X
0.8
0.6
0.4
0.2
0.0
1.0
Y
Actual Data
Curve Fit
4
3
2
1
0
STATION DE TRAITEMENT T=15°C - Co=3
mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
|
1
|
0.000
|
3.000
|
3.010
|
|
|
2
|
20.000
|
3.000
|
3.005
|
Y = 3.0 * e'(-0.00009323701 * X)
|
3
|
40.000
|
3.000
|
2.999
|
|
|
4
|
60.000
|
3.000
|
2.994
|
Value
|
Variance
|
5
|
80.000
|
3.000
|
2.988
|
|
|
6
|
120.000
|
3.000
|
2.977
|
Bo: 3.0103
|
0.0000
|
7
|
180.000
|
2.950
|
2.960
|
B1: -0.0001
|
0.0000
|
8
|
240.000
|
2.950
|
2.944
|
|
|
9
|
300.000
|
2.900
|
2.927
|
|
|
10
|
360.000
|
2.900
|
2.911
|
Correlation (R'2) = .9612 171
|
|
11
|
450.000
|
2.900
|
2.887
|
|
|
12
|
570.000
|
2.850
|
2.855
|
|
|
13
|
800.000
|
2.800
|
2.794
|
|
|
|
Y = 3.01 * e'(-0.00009324 * X)
0 200 400 600 800
X
Y
Actual Data
Curve Fit
STATION DE TRAITEMENT T=20°C - Co=2
mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
2.000
|
2.005
|
|
2
|
20.000
|
2.000
|
1.970
|
Y = 2.0 * e'(-0.000877733 * X)
|
3
|
40.000
|
2.000
|
1.936
|
|
4
|
60.000
|
1.900
|
1.902
|
Value Variance
|
5
|
80.000
|
1.900
|
1.869
|
|
6
|
120.000
|
1.800
|
1.805
|
Bo: 2.0052 0.0002
|
7
|
180.000
|
1.700
|
1.712
|
B1: -0.0009 0.0000
|
8
|
240.000
|
1.600
|
1.624
|
|
9
|
300.000
|
1.500
|
1.541
|
|
10
|
360.000
|
1.400
|
1.462
|
|
11
|
450.000
|
1.300
|
1.351
|
Correlation (R'2) = .982 1355
|
12
|
570.000
|
1.300
|
1.216
|
|
13
|
800.000
|
1.000
|
0.994
|
|
|
Y = 2.0 * e'(-0.000877733 * X)
X
2.5
2.0
0.5
0.0
1.5
1.0
0 200 400 600 800
Y
Actual Data
Curve Fit
STATION DE TRAITEMENT T=20°C - Co=1,7
mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 1.700 1.679
2 20.000 1.700 1.636
3 40.000 1.600 1.594
4 60.000 1.600 1.553
5 80.000 1.500 1.513
6 120.000 1.400 1.436
7 180.000 1.300 1.329
8 240.000 1.200 1.229
9 300.000 1.100 1.137
10 360.000 1.000 1.051
11 450.000 1.000 0.935
12 570.000 0.800 0.800
13 800.000 0.600 0.594
Coefficients for Equation:
Y = 1.7 * e'(-0.001299566 * X)
Value Variance
Bo: 1.6786 0.0001
B1: -0.0013 0.0000
Correlation (R'2) = .9874441
Y = 1.7 * e'(-0 .001299566 * X)
X
2.0
0.5
0.0
1.5
1.0
0 200 400 600 800
Y
Actual Data
Curve Fit
STATION DE TRAITEMENT T=20°C - Co=3
mg/l
Model premier ordre
Coefficients for Equation:
3.012
|
|
|
|
2.994
|
Y = 3.0 *
|
e'(-0.0003052603 * X)
|
2.976
|
|
|
|
2.958
|
|
Value
|
Variance
|
2.940
|
|
|
|
2.904
|
Bo:
|
3.0122
|
0.0001
|
2.851
|
B1:
|
-0.0003
|
0.0000
|
2.799
|
|
|
|
2.749
|
|
|
|
|
Correlation (R'2) = .9753059
Y = 3.0 * e'(-0.0003052603 * X)
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 3.000
2 20.000 3.000
3 40.000 3.000
4 60.000 3.000
5 80.000 2.900
6 120.000 2.900
7 180.000 2.900
8 240.000 2.800
9 300.000 2.700
10 360.000 2.700 2.699
11 450.000 2.600 2.626
12 570.000 2.500 2.531
13 800.000 2.400 2.360
0 200 400 600 800
X
Y
Actual Data
Curve Fit
1.0
0.8
0.6
Y
0.4
0.2
0.0
Actual Data
Curve Fit
Mateur 5 T=15°C - Co=0.80 mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
0.800
|
0.799
|
|
2
|
20.000
|
0.750
|
0.767
|
Y = 0.80 * e'(-0.00204813 * X)
|
3
|
40.000
|
0.700
|
0.736
|
|
4
|
60.000
|
0.700
|
0.707
|
Value Variance
|
5
|
80.000
|
0.700
|
0.678
|
|
6
|
120.000
|
0.600
|
0.625
|
Bo: 0.7992 0.0001
|
7
|
180.000
|
0.600
|
0.553
|
B1: -0.0020 0.0000
|
8
|
240.000
|
0.500
|
0.489
|
|
9
|
300.000
|
0.500
|
0.432
|
|
10
|
360.000
|
0.400
|
0.382
|
|
11
|
450.000
|
0.300
|
0.318
|
Correlation (R'2) = .9785718
|
12
|
570.000
|
0.200
|
0.249
|
|
13
|
1050.000
|
0.100
|
0.093
|
|
|
Y = 0.80 * e'(-0.00204813 * X)
0 500 1000 1500
X
Mateur 5 T=15°C - Co=2 mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
2.000
|
2.002
|
|
2
|
20.000
|
1.950
|
1.952
|
Y = 2.0 * e'(-0.00 1269522 * X)
|
3
|
40.000
|
1.900
|
1.903
|
|
4
|
60.000
|
1.800
|
1.856
|
Value Variance
|
5
|
80.000
|
1.800
|
1.809
|
|
6
|
120.000
|
1.700
|
1.720
|
Bo: 2.0025 0.0001
|
7
|
180.000
|
1.600
|
1.593
|
B1: -0.0013 0.0000
|
8
|
240.000
|
1.500
|
1.477
|
|
9
|
300.000
|
1.400
|
1.368
|
|
10
|
360.000
|
1.300
|
1.268
|
|
11
|
450.000
|
1.200
|
1.131
|
Correlation (R'2) = .9877587
|
12
|
570.000
|
0.900
|
0.971
|
|
|
Y = 2.0 * e'(-0.001269522 * X)
0 100 200 300 400 500 600
X
2.5
2.0
1.0
0.5
0.0
1.5
Y
Actual Data
Curve Fit
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 1.500 1.502
2 20.000 1.450 1.448
3 40.000 1.400 1.396
4 60.000 1.300 1.345
5 80.000 1.300 1.296
6 120.000 1.200 1.204
7 180.000 1.000 1.078
8 240.000 1.000 0.965
9 300.000 0.900 0.864
10 360.000 0.800 0.773
11 450.000 0.700 0.655
12 680.000 0.400 0.429
Coefficients for Equation:
Y = 1.50 * e'(-0.00184433 * X)
Value Variance
Bo: 1.5025 0.0001
B1: -0.0018 0.0000
Correlation (R'2) = .9892111
Y = 1.50 * e'(-0.00184433 * X)
0 200 400 600 800
X
2.0
0.5
0.0
1.5
1.0
Y
Actual Data
Curve Fit
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 3.000 2.975
2 20.000 3.000 2.946
3 40.000 3.000 2.917
4 60.000 2.900 2.888
5 80.000 2.900 2.860
6 120.000 2.800 2.803
7 180.000 2.700 2.721
8 240.000 2.600 2.642
9 300.000 2.500 2.564
10 360.000 2.400 2.489
11 450.000 2.300 2.380
12 800.000 2.100 2.001
Coefficients for Equation:
Y = 3.0 * e'(-0.000495 8928 * X) Value Variance
Bo: 2.9754 0.0004
B1: -0.0005 0.0000
Correlation (R'2) = .9551933
Y = 3.0 * e'(-0.000495893 * X)
3.0 2.5 2.0 1.5 1.0 0.5 0.0
|
|
|
0 200 400 600 800
X
Y
Actual Data
Curve Fit
1.5
1.0
0.5
0.0
1.5
1.0
0.5
0.0
Mateur 5 T=20°C - Co=1 mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
1.000
|
1.001
|
|
2
|
20.000
|
0.950
|
0.900
|
Y = 1.00 * e'(-0.0053159 * X)
|
3
|
40.000
|
0.800
|
0.809
|
|
4
|
60.000
|
0.700
|
0.728
|
Value Variance
|
5
|
80.000
|
0.600
|
0.654
|
|
6
|
120.000
|
0.500
|
0.529
|
Bo: 1.0011 0.0001
|
7
|
180.000
|
0.400
|
0.385
|
B1: -0.0053 0.0000
|
8
|
240.000
|
0.300
|
0.280
|
|
9
|
300.000
|
0.250
|
0.203
|
|
10
|
400.000
|
0.100
|
0.119
|
Correlation (R'2) = .987 835
|
|
Y = 1.00 * e'(-0 .0053159 * X)
0 100 200 300 400
X
Y
Actual Data
Curve Fit
Mateur 5 T=20°C - Co=1,5 mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
1.500
|
1.499
|
|
2
|
20.000
|
1.400
|
1.393
|
Y = 1.50 * e'(-0.00364948 * X)
|
3
|
40.000
|
1.300
|
1.295
|
Value Variance
|
4
|
60.000
|
1.200
|
1.204
|
|
5
|
80.000
|
1.100
|
1.119
|
Bo: 1.4987 0.0003
|
6
|
120.000
|
1.000
|
0.967
|
B1: -0.0036 0.0000
|
7
|
180.000
|
0.900
|
0.777
|
|
8
|
240.000
|
0.600
|
0.624
|
|
9
|
300.000
|
0.400
|
0.501
|
Correlation (R'2) = .9877521
|
10
|
600.000
|
0.200
|
0.168
|
|
11
|
720.000
|
0.100
|
0.108
|
|
|
Y = 1.50 * e'(-0.00364948 * X)
0 200 400 600 800
X
Y
Actual Data
Curve Fit
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
3.0
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
Mateur 5 T=20°C - Co=2 mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
2.000
|
2.045
|
Y = 2.0 * e'(-0.00250048 * X)
|
2
|
20.000
|
1.900
|
1.945
|
|
3
|
40.000
|
1.900
|
1.850
|
Value Variance
|
4
|
60.000
|
1.900
|
1.760
|
|
5
|
80.000
|
1.600
|
1.674
|
Bo: 2.0447 0.0007
|
6
|
120.000
|
1.400
|
1.515
|
B1: -0.0025 0.0000
|
7
|
180.000
|
1.300
|
1.304
|
|
8
|
240.000
|
1.200
|
1.122
|
|
9
|
300.000
|
1.000
|
0.966
|
|
10
|
550.000
|
0.500
|
0.517
|
Correlation (R'2) = .976 1243
|
|
Y = 2.0 * e'(-0.00250048 * X)
0 100 200 300 400 500 600
X
Y
Actual Data
Curve Fit
Mateur 5 T=20°C - Co=3 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 3.000 2.980
2 20.000 3.000 2.903
3 40.000 2.900 2.829
4 60.000 2.700 2.756
5 80.000 2.700 2.686
6 120.000 2.500 2.549
7 180.000 2.300 2.358
8 240.000 2.100 2.181
9 300.000 2.000 2.017
10 420.000 1.800 1.726
Coefficients for Equation:
Y = 3.0 * e'(-0.001300521 * X)
Value Variance
Bo: 2.9800 0.0005
B1: -0.0013 0.0000
Correlation (R'2) = .97722 18
Y = 3.0 * e'(-0.001300521 * X)
0 100 200 300 400 500
X
Y
Actual Data
Curve Fit
1.0
0.8
0.6
0.4
0.2
0.0
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
Mateur 5 T=25°C - Co=1 mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
|
|
1
|
0.000
|
1.000
|
0.996
|
|
|
|
|
2
|
20.000
|
0.800
|
0.803
|
Y = 1.00 *
|
e'(-0.0107722 * X)
|
|
3
|
40.000
|
0.700
|
0.647
|
|
|
|
|
4
|
60.000
|
0.400
|
0.522
|
|
Value
|
Variance
|
5
|
80.000
|
0.400
|
0.421
|
|
|
|
|
6
|
120.000
|
0.400
|
0.273
|
Bo:
|
0.9958
|
|
0.0010
|
7
|
200.000
|
0.100
|
0.115
|
B1:
|
-0.0108
|
|
0.0000
|
|
Correlation (R'2) = .9416605
Y = 1.00 * e'(-0.010772 * X)
0 50 100 150 200
X
Y
Actual Data
Curve Fit
Mateur 5 T=25°C - Co=1,5 mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
|
|
1
|
0.000
|
1.500
|
1.511
|
|
|
|
|
2
|
20.000
|
1.400
|
1.293
|
Y = 1.51 *
|
e'(-0.0077999 * X)
|
|
3
|
40.000
|
1.100
|
1.106
|
|
|
|
|
4
|
60.000
|
1.000
|
0.947
|
|
Value
|
Variance
|
5
|
80.000
|
0.800
|
0.810
|
|
|
|
|
6
|
120.000
|
0.600
|
0.593
|
Bo:
|
1.5115
|
|
0.0004
|
7
|
180.000
|
0.300
|
0.371
|
B1:
|
-0.0078
|
|
0.0000
|
8
|
360.000
|
0.100
|
0.091
|
|
|
|
|
|
Correlation (R'2) = .9876705
Y = 1.51 * e'(-0.0077999 * X)
0 100 200 300 400
X
Y
Actual Data
Curve Fit
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
4
3
2
1
0
Mateur 5 T=25°C - Co=2 mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
|
|
1
|
0.000
|
2.000
|
2.032
|
|
|
|
2
|
20.000
|
1.800
|
1.883
|
Y = 2.0 * e'(-0.003 80603 * X)
|
|
3
|
40.000
|
1.700
|
1.745
|
|
|
|
4
|
60.000
|
1.600
|
1.617
|
Value
|
Variance
|
5
|
80.000
|
1.500
|
1.499
|
|
|
|
6
|
120.000
|
1.500
|
1.287
|
Bo: 2.032 1
|
|
0.00 12
|
7
|
180.000
|
1.000
|
1.024
|
B1: -0.003 8
|
|
0.0000
|
8
|
360.000
|
0.500
|
0.516
|
|
|
|
|
Correlation (R'2) = .9682665
Y = 2.0 * e'(-0.00380603 * X)
0 100 200 300 400
X
Y
Actual Data
Curve Fit
Mateur 5 T=25°C - Co=3 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 3.000 3.023
2 20.000 2.900 2.835
3 40.000 2.700 2.659
4 60.000 2.500 2.494
5 80.000 2.400 2.340
6 120.000 2.100 2.058
7 180.000 1.500 1.699
8 360.000 1.000 0.955
Coefficients for Equation:
Y = 3.0 * e'(-0.00320205 * X)
Value Variance
Bo: 3.0228 0.0011
B1: -0.0032 0.0000
Correlation (R'2) = .9835948
Y = 3.0 * e'(-0.00320205 * X)
0 100 200 300 400
X
Y
Actual Data
Curve Fit
1.0
0.8
0.6
0.4
0.2
0.0
Mateur 9 T=25°C - Co=1 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 1.000 0.943
2 10.000 0.800 0.856
3 20.000 0.800 0.778
4 30.000 0.750 0.706
5 40.000 0.700 0.642
6 60.000 0.400 0.529
7 100.000 0.400 0.360
8 120.000 0.300 0.297
Coefficients for Equation:
Y = 0.94 * e'(-0.0096242 * X)
Value Variance
Bo: 0.9429 0.0007
B1: -0.0096 0.0000
Correlation (R'2) = .92381
Y = 0.94 * e'(-0.0096242 * X)
0 50 100 150
X
Y
Actual Data
Curve Fit
1.5
1.0
0.5
0.0
Mateur 9 T=25°C - Co=1.5 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 1.500 1.382
2 10.000 1.300 1.286
3 20.000 1.200 1.196
4 30.000 1.000 1.113
5 40.000 1.000 1.035
6 60.000 0.900 0.896
7 100.000 0.700 0.671
Coefficients for Equation:
Y = 1.38 * e'(-0.0072211 * X)
Value Variance
Bo: 1.3822 0.0009
B1: -0.0072 0.0000
Correlation (R'2) = .923 8272
Y = 1.38 * e'(-0.0072211 * X)
0 20 40 60 80 100
X
Y
Actual Data
Curve Fit
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
Mateur 9 T=25°C - Co=2 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 2.000 1.790
2 10.000 1.800 1.681
3 20.000 1.700 1.578
4 30.000 1.500 1.481
5 40.000 1.200 1.391
6 60.000 1.000 1.226
7 100.000 0.900 0.952
8 150.000 0.800 0.694
Coefficients for Equation:
Y = 1.8 * e'(-0.0063133 * X)
Value Variance
Bo: 1.7903 0.0037
B1: -0.0063 0.0000
Correlation (R'2) = .8486004
Y = 1.8 * e'(-0.0063133 * X)
0 50 100 150
X
Y
Actual Data
Curve Fit
3.0
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
Mateur 9 T=25°C - Co=3 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 3.000 2.890
2 10.000 2.900 2.816
3 20.000 2.700 2.744
4 30.000 2.600 2.674
5 40.000 2.500 2.605
6 60.000 2.500 2.473
7 100.000 2.200 2.229
8 150.000 2.000 1.958
Coefficients for Equation:
Y = 2.9 * e'(-0.00259694 * X)
Value Variance
Bo: 2.8903 0.0009
B1: -0.0026 0.0000
Correlation (R'2) = .945055
Y = 2.9 * e'(-0.0025969 * X)
0 50 100 150
X
Y
Actual Data
Curve Fit
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
1.000
|
0.991
|
|
2
|
10.000
|
1.000
|
0.969
|
Y = 0.99 * e'(-0.00225532 * X)
|
3
|
20.000
|
0.950
|
0.947
|
Value Variance
|
4
|
30.000
|
0.950
|
0.926
|
|
5
|
40.000
|
0.900
|
0.905
|
Bo: 0.9907 0.0001
|
6
|
60.000
|
0.900
|
0.865
|
B1: -0.0023 0.0000
|
7
|
100.000
|
0.700
|
0.791
|
|
8
|
150.000
|
0.700
|
0.706
|
|
9
|
200.000
|
0.600
|
0.631
|
|
10
|
250.000
|
0.600
|
0.564
|
Correlation (R'2) = .9577044
|
11
|
310.000
|
0.500
|
0.492
|
|
|
Y = 0.99 * e'(-0 .00225532 * X)
0 100 200 300 400
X
0.8
0.6
0.4
0.2
0.0
1.0
Y
Actual Data
Curve Fit
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
1.500
|
1.470
|
|
2
|
10.000
|
1.450
|
1.458
|
Y = 1.47 * e'(-0.000847880 * X)
|
3
|
20.000
|
1.400
|
1.446
|
Value Variance
|
4
|
30.000
|
1.400
|
1.433
|
|
5
|
40.000
|
1.400
|
1.421
|
Bo: 1.4704 0.0001
|
6
|
60.000
|
1.400
|
1.397
|
B1: -0.0008 0.0000
|
7
|
100.000
|
1.400
|
1.351
|
|
8
|
150.000
|
1.300
|
1.295
|
|
9
|
200.000
|
1.300
|
1.241
|
|
10
|
320.000
|
1.100
|
1.121
|
Correlation (R'2) = .9533 083
|
11
|
440.000
|
1.000
|
1.013
|
|
|
Y = 1.47 * e'(-0.00084788 * X)
0 100 200 300 400 500
X
0.5
0.0
1.5
1.0
Y
Actual Data
Curve Fit
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
3.0
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
Mateur 9 T=15°C - Co=2 mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
2.000
|
1.984
|
Y = 2.0 * e^(-0.00083 1700 * X)
|
2
|
10.000
|
2.000
|
1.967
|
Value Variance
|
3
|
20.000
|
2.000
|
1.951
|
|
4
|
30.000
|
1.900
|
1.935
|
Bo: 1.9838 0.0001
|
5
|
40.000
|
1.900
|
1.919
|
B1: -0.0008 0.0000
|
6
|
60.000
|
1.900
|
1.887
|
|
7
|
100.000
|
1.800
|
1.826
|
|
8
|
150.000
|
1.700
|
1.751
|
|
9
|
200.000
|
1.700
|
1.680
|
Correlation (R^2) = .9753298
|
10
|
320.000
|
1.500
|
1.520
|
|
11
|
440.000
|
1.400
|
1.376
|
|
|
Y = 2.0 * e^(-0.000831700 * X)
0 100 200 300 400 500
X
Y
Actual Data
Curve Fit
Mateur 9 T=15°C - Co=3 mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
3.000
|
2.997
|
|
2
|
10.000
|
3.000
|
2.980
|
Y = 3.0 * e^(-0.000569 870 * X)
|
3
|
20.000
|
2.900
|
2.963
|
Value Variance
|
4
|
30.000
|
2.900
|
2.946
|
|
5
|
40.000
|
2.900
|
2.929
|
Bo: 2.9970 0.0002
|
6
|
60.000
|
2.900
|
2.896
|
B1: -0.0006 0.0000
|
7
|
100.000
|
2.900
|
2.831
|
|
8
|
150.000
|
2.800
|
2.751
|
|
9
|
200.000
|
2.700
|
2.674
|
|
10
|
320.000
|
2.500
|
2.497
|
Correlation (R^2) = .9669 161
|
11
|
440.000
|
2.300
|
2.332
|
|
|
Y = 3.0 * e^(-0.000569870 * X)
0 100 200 300 400 500
X
Y
Actual Data
Curve Fit
Mateur 9 T=20°C - Co=1 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 1.000 0.983
2 10.000 1.000 0.946
3 20.000 0.900 0.911
4 30.000 0.900 0.876
5 40.000 0.800 0.844
6 60.000 0.800 0.781
7 100.000 0.700 0.670
8 150.000 0.500 0.554
9 200.000 0.400 0.457
10 260.000 0.400 0.363
11 320.000 0.300 0.289
Coefficients for Equation:
Y = 0.98 * e'(-0.003 82872 * X)
Value Variance
Bo: 0.983 1 0.0001
B1: -0.003 8 0.0000
Correlation (R'2) = .9765593
Y = 0.98 * e'(-0.003 8287 * X)
0 100 200 300 400
X
0.8
0.6
0.4
0.2
0.0
1.0
Y
Actual Data
Curve Fit
Mateur 9 T=20°C - Co=1.5 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 1.500 1.454
2 10.000 1.400 1.425
3 20.000 1.400 1.396
4 30.000 1.300 1.368
5 40.000 1.300 1.340
6 60.000 1.300 1.286
7 100.000 1.200 1.185
8 150.000 1.100 1.069
9 200.000 1.000 0.965
10 260.000 0.900 0.854
11 320.000 0.700 0.755
Coefficients for Equation:
Y = 1.45 * e'(-0.00204932 * X)
Value Variance
Bo: 1.4543 0.0002
B1: -0.0020 0.0000
Correlation (R'2) = .9729976
Y = 1.45 * e'(-0.00204932 * X)
0 100 200 300 400
X
0.5
0.0
1.5
1.0
Y
Actual Data
Curve Fit
Mateur 9 T=20°C - Co=2 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 2.000 2.012
2 10.000 2.000 1.978
3 20.000 2.000 1.945
4 30.000 1.900 1.912
5 40.000 1.900 1.879
6 60.000 1.700 1.817
7 100.000 1.700 1.697
8 150.000 1.600 1.559
9 200.000 1.500 1.431
10 260.000 1.200 1.293
11 320.000 1.200 1.167
Coefficients for Equation:
Y = 2.0 * e'(-0.00170178 * X)
Value Variance
Bo: 2.0119 0.0003
B1: -0.0017 0.0000
Correlation (R'2) = .9623561
Y = 2.0 * e'(-0 .00170178 * X)
0 100 200 300 400
X
2.5
2.0
0.5
0.0
1.5
1.0
Y
Actual Data
Curve Fit
Mateur 9 T=20°C - Co=3 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 3.000 2.990
2 10.000 3.000 2.966
3 20.000 3.000 2.943
4 30.000 2.900 2.920
5 40.000 2.900 2.897
6 60.000 2.800 2.851
7 100.000 2.800 2.763
8 150.000 2.600 2.656
9 200.000 2.500 2.553
10 260.000 2.400 2.435
11 320.000 2.400 2.322
Coefficients for Equation:
Y = 3.0 * e'(-0.000789417 * X)
Value Variance
Bo: 2.9896 0.0002
B1: -0.0008 0.0000
Correlation (R'2) = .9600464
Y = 3.0 * e'(-0.000789417 * X)
3.0 2.5 2.0 1.5 1.0 0.5 0.0
|
|
|
0 100 200 300 400
X
Y
Actual Data
Curve Fit
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
SGR01 T=25°C - Co=1.50 mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
1.500
|
1.524
|
|
2
|
20.000
|
1.500
|
1.428
|
Y = 1.52 * e'(-0.00324535 * X)
|
3
|
40.000
|
1.300
|
1.338
|
|
4
|
60.000
|
1.200
|
1.254
|
Value Variance
|
5
|
80.000
|
1.200
|
1.175
|
|
6
|
120.000
|
1.000
|
1.032
|
Bo: 1.5239 0.0007
|
7
|
180.000
|
1.000
|
0.850
|
B1: -0.0032 0.0000
|
8
|
240.000
|
0.600
|
0.699
|
|
9
|
300.000
|
0.600
|
0.576
|
Correlation (R'2) = .95 13041
|
|
Y = 1.52 * e'(-0.00324535 * X)
0 50 100 150 200 250 300
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR01 T=25°C - Co=2.5 mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
2.500
|
2.486
|
|
2
|
20.000
|
2.300
|
2.348
|
Y = 2.5 * e'(-0.00286395 * X)
|
3
|
40.000
|
2.300
|
2.217
|
|
4
|
60.000
|
2.200
|
2.094
|
Value Variance
|
5
|
80.000
|
1.800
|
1.977
|
|
6
|
120.000
|
1.800
|
1.763
|
Bo: 2.4864 0.00 14
|
7
|
180.000
|
1.400
|
1.485
|
B1: -0.0029 0.0000
|
8
|
240.000
|
1.400
|
1.250
|
|
9
|
300.000
|
1.000
|
1.053
|
Correlation (R'2) = .9588651
|
|
Y = 2.5 * e'(-0.00286395 * X)
0 50 100 150 200 250 300
X
Y
Actual Data
Curve Fit
1.5
1.0
0.5
0.0
4
3
2
1
0
SGR01 T=25°C - Co=1 mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1 0.000
|
1.000
|
1.029
|
|
2 20.000
|
0.900
|
0.911
|
Y = 1.03 * e'(-0.0060735 * X)
|
3 40.000
|
0.800
|
0.807
|
|
4 60.000
|
0.600
|
0.715
|
Value Variance
|
5 80.000
|
0.600
|
0.633
|
|
6 120.000
|
0.600
|
0.496
|
Bo: 1.0288 0.0008
|
7 180.000
|
0.500
|
0.345
|
B1: -0.0061 0.0000
|
8 240.000
|
0.200
|
0.239
|
|
9 300.000
|
0.150
|
0.166
|
Correlation (R'2) = .9337565
|
|
Y = 1.03 * e'(-0.0060735 * X)
0 50 100 150 200 250 300
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR01 T=25°C - Co=3 mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
3.000
|
3.030
|
|
2
|
20.000
|
2.900
|
2.948
|
Y = 3.0 * e'(-0.001363849 * X)
|
3
|
40.000
|
2.900
|
2.869
|
|
4
|
60.000
|
2.800
|
2.792
|
Value Variance
|
5
|
80.000
|
2.700
|
2.717
|
|
6
|
120.000
|
2.700
|
2.573
|
Bo: 3.0300 0.0004
|
7
|
180.000
|
2.300
|
2.370
|
B1: -0.0014 0.0000
|
8
|
240.000
|
2.200
|
2.184
|
|
9
|
300.000
|
2.000
|
2.013
|
Correlation (R'2) = .9744996
|
|
Y = 3.0 * e'(-0.001363849 * X)
0 50 100 150 200 250 300
X
Y
Actual Data
Curve Fit
1.5
1.0
0.5
0.0
3.0
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
SGR01 T=15°C - Co=1,5 mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
1.500
|
1.499
|
|
2
|
20.000
|
1.500
|
1.445
|
Y = 1.50 * e'(-0.00183307 * X)
|
3
|
40.000
|
1.400
|
1.393
|
|
4
|
60.000
|
1.400
|
1.343
|
Value Variance
|
5
|
80.000
|
1.300
|
1.294
|
|
6
|
120.000
|
1.100
|
1.203
|
Bo: 1.4989 0.0004
|
7
|
180.000
|
1.000
|
1.078
|
B1: -0.0018 0.0000
|
8
|
240.000
|
1.000
|
0.965
|
|
9
|
300.000
|
0.900
|
0.865
|
Correlation (R'2) = .9386421
|
|
Y = 1.50 * e'(-0.00183307 * X)
0 50 100 150 200 250 300
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR01 T=15°C - Co=2,5 mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
2.500
|
2.503
|
|
2
|
20.000
|
2.500
|
2.454
|
Y = 2.5 * e'(-0.000986044 * X)
|
3
|
40.000
|
2.400
|
2.406
|
|
4
|
60.000
|
2.400
|
2.360
|
Value Variance
|
5
|
80.000
|
2.300
|
2.313
|
|
6
|
120.000
|
2.200
|
2.224
|
Bo: 2.5033 0.0003
|
7
|
180.000
|
2.000
|
2.096
|
B1: -0.0010 0.0000
|
8
|
240.000
|
2.000
|
1.976
|
|
9
|
300.000
|
1.900
|
1.862
|
Correlation (R'2) = .9616582
|
|
Y = 2.50 * e'(-0.00098604 * X)
0 50 100 150 200 250 300
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR01 T=15°C - Co=1 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 1.000 1.001
2 20.000 0.900 0.938
3 40.000 0.900 0.880
4 60.000 0.800 0.824
5 80.000 0.800 0.773
6 120.000 0.700 0.679
7 180.000 0.600 0.559
8 240.000 0.400 0.460
9 300.000 0.400 0.379
Coefficients for Equation:
Y = 1.00 * e'(-0.00323789 * X)
Value Variance
Bo: 1.0011 0.0002
B1: -0.0032 0.0000
Correlation (R'2) = .9755 875
Y = 1.00 * e'(-0.00323789 * X)
0 50 100 150 200 250 300
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR01 T=15°C - Co=3 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 3.000 3.036
2 20.000 3.000 3.009
3 40.000 3.000 2.982
4 60.000 3.000 2.956
5 80.000 2.900 2.930
6 120.000 2.900 2.878
7 180.000 2.800 2.803
8 240.000 2.700 2.729
9 300.000 2.700 2.657
10 420.000 2.500 2.519
Coefficients for Equation:
Y = 3.0 * e'(-0.000443 9525 * X) Value Variance
Bo: 3.0357 0.0001
B1: -0.0004 0.0000
Correlation (R'2) = .9699631
Y = 3.0 * e'(-0.0004439525 * X)
0 100 200 300 400 500
X
Y
Actual Data
Curve Fit
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
3.0
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
SGR01 T=20°C - Co=1,5 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 1.500 1.566
2 20.000 1.400 1.469
3 40.000 1.400 1.378
4 60.000 1.200 1.292
5 80.000 1.200 1.212
6 120.000 1.200 1.067
7 180.000 1.000 0.880
8 240.000 0.800 0.727
9 300.000 0.500 0.600
Coefficients for Equation:
Y = 1.57 * e'(-0.00319924 * X)
Value Variance
Bo: 1.5659 0.0011
B1: -0.0032 0.0000
Correlation (R'2) = .9326589
Y = 1.57 * e'(-0.00319924 * X)
0 50 100 150 200 250 300
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR01 T=20°C - Co=2,5 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 2.500 2.519
2 20.000 2.500 2.402
3 40.000 2.200 2.291
4 60.000 2.200 2.185
5 80.000 2.000 2.084
6 120.000 2.000 1.896
7 180.000 1.600 1.645
8 240.000 1.500 1.428
9 300.000 1.200 1.239
Coefficients for Equation:
Y = 2.5 * e'(-0.00236603 * X)
Value Variance
Bo: 2.5189 0.0007
B1: -0.0024 0.0000
Correlation (R'2) = .9724 153
Y = 2.5 * e'(-0.00236603 * X)
0 50 100 150 200 250 300
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR01 T=20°C - Co= 1 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 1.000 1.020
2 20.000 0.900 0.941
3 40.000 0.900 0.869
4 60.000 0.800 0.802
5 80.000 0.800 0.741
6 120.000 0.600 0.631
7 180.000 0.500 0.497
8 240.000 0.400 0.391
9 300.000 0.300 0.307
Coefficients for Equation:
Y = 1.02 * e'(-0.00399751 * X)
Value Variance
Bo: 1.0198 0.0001
B1: -0.0040 0.0000
Correlation (R'2) = .9846 83
Y = 1.02 * e'(-0 .0039975 * X)
0 50 100 150 200 250 300
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR01 T=20°C - Co=3 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 3.000 3.017
2 20.000 3.000 2.960
3 40.000 2.900 2.903
4 60.000 2.800 2.848
5 80.000 2.800 2.793
6 120.000 2.700 2.687
7 180.000 2.500 2.536
8 240.000 2.500 2.393
9 300.000 2.200 2.259
Coefficients for Equation:
Y = 3.0 * e'(-0.000965710 * X)
Value Variance
Bo: 3.0175 0.0003
B1: -0.0010 0.0000
Correlation (R'2) = .9643 35
Y = 3.0 * e'(-0.000965710 * X)
0 50 100 150 200 250 300
X
Y
Actual Data
Curve Fit
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
1.5
1.0
0.5
0.0
SGR4 T=25°C - Co=2mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
|
1
|
0.000
|
2.000
|
2.039
|
|
|
2
|
20.000
|
1.900
|
1.868
|
Y = 2.0 * e'(-0.0043 865 * X)
|
|
3
|
40.000
|
1.700
|
1.711
|
Value
|
Variance
|
4
|
60.000
|
1.600
|
1.567
|
|
|
5
|
80.000
|
1.600
|
1.435
|
Bo: 2.0388
|
0.0010
|
6
|
100.000
|
1.200
|
1.315
|
B1: -0.0044
|
0.0000
|
7
|
120.000
|
1.100
|
1.204
|
|
|
8
|
180.000
|
1.000
|
0.926
|
|
|
9
|
240.000
|
0.700
|
0.711
|
Correlation (R'2) = .9610 102
|
|
|
Y = 2.0 * e'(-0.0043865 * X)
0 50 100 150 200 250
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR4 T=25°C - Co=1mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
1.000
|
1.009
|
|
2
|
20.000
|
0.900
|
0.895
|
Y = 1.01 * e'(-0.0059845 * X)
|
3
|
40.000
|
0.800
|
0.794
|
Value Variance
|
4
|
60.000
|
0.700
|
0.705
|
|
5
|
80.000
|
0.600
|
0.625
|
Bo: 1.0092 0.0005
|
6
|
100.000
|
0.500
|
0.555
|
B1: -0.0060 0.0000
|
7
|
120.000
|
0.500
|
0.492
|
|
8
|
180.000
|
0.500
|
0.344
|
|
9
|
230.000
|
0.200
|
0.255
|
Correlation (R'2) = .94046 16
|
|
Y = 1.01 * e'(-0.0059845 * X)
0 50 100 150 200 250
X
Y
Actual Data
Curve Fit
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
3.0
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
SGR4 T=25°C - Co=2.7mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 2.700 2.728
2 20.000 2.600 2.562
3 40.000 2.500 2.406
4 60.000 2.200 2.260
5 80.000 2.000 2.123
6 120.000 2.000 1.872
7 180.000 1.500 1.551
8 240.000 1.300 1.285
Coefficients for Equation:
Y = 2.7 * e'(-0.003 13465 * X)
Value Variance
Bo: 2.7276 0.00 10
B1: -0.0031 0.0000
Correlation (R'2) = .972783
Y = 2.7 * e'(-0 .00313465 * X)
0 50 100 150 200 250
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR4 T=25°C - Co=1,5 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 1.500 1.517
2 20.000 1.300 1.358
3 40.000 1.300 1.215
4 60.000 1.100 1.087
5 80.000 1.000 0.973
6 100.000 1.000 0.871
7 120.000 0.600 0.779
8 180.000 0.600 0.558
9 240.000 0.400 0.400
Coefficients for Equation:
Y = 1.52 * e'(-0.0055528 * X)
Value Variance
Bo: 1.5172 0.0010
B1: -0.0056 0.0000
Correlation (R'2) = .9446918
Y = 1.52 * e'(-0.0055528 * X)
0 50 100 150 200 250
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR4 T=15°C - Co=1mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 1.000 1.005
2 20.000 0.900 0.942
3 40.000 0.900 0.884
4 60.000 0.800 0.829
5 80.000 0.800 0.778
6 100.000 0.700 0.730
7 120.000 0.700 0.685
8 180.000 0.700 0.565
9 240.000 0.400 0.466
Coefficients for Equation:
Y = 1.00 * e'(-0.00319648 * X)
Value Variance
Bo: 1.0046 0.0004
B1: -0.0032 0.0000
Correlation (R'2) = .8999045
Y = 1.00 * e'(-0.00319648 * X)
0 50 100 150 200 250
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR4 T=15°C - Co=2mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 2.000 2.010
2 20.000 2.000 1.964
3 40.000 1.900 1.919
4 60.000 1.900 1.875
5 80.000 1.800 1.832
6 100.000 1.800 1.791
7 120.000 1.700 1.750
8 180.000 1.700 1.632
9 240.000 1.500 1.523
Coefficients for Equation:
Y = 2.0 * e'(-0.001155508 * X)
Value Variance
Bo: 2.0099 0.0002
B1: -0.0012 0.0000
Correlation (R'2) = .9470767
Y = 2.0 * e'(-0.001155508 * X)
0 50 100 150 200 250
X
Y
Actual Data
Curve Fit
3.0
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
SGR4 T=20C - Co=2,7mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 2.700 2.717
2 20.000 2.700 2.662
3 40.000 2.600 2.609
4 60.000 2.500 2.556
5 80.000 2.500 2.505
6 100.000 2.500 2.454
7 120.000 2.400 2.405
8 180.000 2.300 2.262
9 240.000 2.100 2.129
Coefficients for Equation:
Y = 2.7 * e'(-0.001016780 * X)
Value Variance
Bo: 2.7169 0.0002
B1: -0.0010 0.0000
Correlation (R'2) = .9688563
Y = 2.7 * e'(-0 .001016780 * X)
0 50 100 150 200 250
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR4 T=20°C - Co=1,5 mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
1.500
|
1.514
|
|
2
|
20.000
|
1.400
|
1.410
|
Y = 1.51 * e'(-0.00355374 * X)
|
3
|
40.000
|
1.300
|
1.313
|
|
4
|
60.000
|
1.300
|
1.223
|
Value Variance
|
5
|
80.000
|
1.100
|
1.139
|
|
6
|
100.000
|
1.000
|
1.061
|
Bo: 1.5137 0.0004
|
7
|
120.000
|
1.000
|
0.988
|
B1: -0.0036 0.0000
|
8
|
180.000
|
0.900
|
0.798
|
|
9
|
240.000
|
0.600
|
0.645
|
Correlation (R'2) = .963519
|
|
Y = 1.51 * e'(-0 .00355374 * X)
0 50 100 150 200 250
X
Y
Actual Data
Curve Fit
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
1.5
1.0
0.5
0.0
SGR4 T=20°C - Co=2 mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1 0.000
|
2.000
|
1.998
|
|
2 20.000
|
2.000
|
1.929
|
Y = 2.0 * e'(-0.00 174687 * X)
|
3 40.000
|
1.800
|
1.863
|
Value Variance
|
4 60.000
|
1.800
|
1.799
|
|
5 80.000
|
1.700
|
1.737
|
Bo: 1.9978 0.0002
|
6 100.000
|
1.700
|
1.678
|
B1: -0.0017 0.0000
|
7 120.000
|
1.600
|
1.620
|
|
8 180.000
|
1.500
|
1.459
|
|
9 240.000
|
1.300
|
1.314
|
Correlation (R'2) = .9675541
|
|
Y = 2.0 * e'(-0 .00174687 * X)
0 50 100 150 200 250
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR4 T=20°C - Co=1 mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1 0.000
|
1.000
|
1.006
|
Y = 1.01 * e'(-0.0046221 * X)
|
2 20.000
|
0.900
|
0.917
|
Value Variance
|
3 40.000
|
0.800
|
0.836
|
|
4 60.000
|
0.800
|
0.762
|
Bo: 1.0062 0.0002
|
5 80.000
|
0.700
|
0.695
|
B1: -0.0046 0.0000
|
6 100.000
|
0.600
|
0.634
|
|
7 120.000
|
0.600
|
0.578
|
|
8 180.000
|
0.500
|
0.438
|
|
9 240.000
|
0.300
|
0.332
|
Correlation (R'2) = .9757414
|
|
Y = 1.01 * e'(-0.0046221 * X)
0 50 100 150 200 250
X
Y
Actual Data
Curve Fit
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
3.0
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
SGR4 T=15°C - Co=1,5 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 1.500 1.523
2 20.000 1.400 1.448
3 40.000 1.400 1.376
4 60.000 1.300 1.308
5 80.000 1.300 1.244
6 100.000 1.200 1.182
7 120.000 1.100 1.124
8 180.000 1.000 0.965
9 240.000 0.800 0.829
Coefficients for Equation:
Y = 1.52 * e'(-0.00253495 * X)
Value Variance
Bo: 1.523 1 0.0002
B1: -0.0025 0.0000
Correlation (R'2) = .9769 105
Y = 1.52 * e'(-0.00253495 * X)
0 50 100 150 200 250
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR4 T=15°C - Co=2,7 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 2.700 2.698
2 20.000 2.600 2.642
3 40.000 2.600 2.588
4 60.000 2.500 2.535
5 80.000 2.500 2.483
6 100.000 2.500 2.432
7 120.000 2.400 2.381
8 180.000 2.200 2.238
9 240.000 2.100 2.102
Coefficients for Equation:
Y = 2.7 * e'(-0.001039382 * X)
Value Variance
Bo: 2.6978 0.0002
B1: -0.0010 0.0000
Correlation (R'2) = .9677081
Y = 2.7 * e'(-0.001039382 * X)
0 50 100 150 200 250
X
Y
Actual Data
Curve Fit
1.0
0.8
0.6
0.4
0.2
0.0
4
3
2
1
0
SGR6 T=25°C - Co=0.8mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
0.800
|
0.800
|
Y = 0.80 * e'(-0.0056032 * X)
|
2
|
20.000
|
0.700
|
0.715
|
Value Variance
|
3
|
40.000
|
0.600
|
0.639
|
|
4
|
60.000
|
0.600
|
0.571
|
Bo: 0.7998 0.0001
|
5
|
80.000
|
0.500
|
0.511
|
B1: -0.0056 0.0000
|
6
|
100.000
|
0.500
|
0.457
|
|
7
|
120.000
|
0.400
|
0.408
|
|
8
|
180.000
|
0.300
|
0.292
|
Correlation (R'2) = .98423
|
9
|
240.000
|
0.200
|
0.208
|
|
|
Y = 0.80 * e'(-0.0056032 * X)
0 50 100 150 200 250
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR6 T=25°C - Co=3mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
3.000
|
3.006
|
|
2
|
20.000
|
2.900
|
2.916
|
Y = 3.0 * e'(-0.00153210 * X)
|
3
|
40.000
|
2.800
|
2.828
|
|
4
|
60.000
|
2.700
|
2.742
|
Value Variance
|
5
|
80.000
|
2.700
|
2.660
|
|
6
|
100.000
|
2.600
|
2.579
|
Bo: 3.0064 0.0004
|
7
|
120.000
|
2.500
|
2.502
|
B1: -0.0015 0.0000
|
8
|
180.000
|
2.400
|
2.282
|
|
9
|
240.000
|
2.000
|
2.081
|
Correlation (R'2) = .9656297
|
|
Y = 3.0 * e'(-0.001532097 * X)
0 50 100 150 200 250
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR6 T=15°C - Co=3mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 3.000 3.027
2 20.000 3.000 2.984
3 40.000 2.900 2.941
4 60.000 2.900 2.898
5 80.000 2.900 2.857
6 100.000 2.800 2.816
7 120.000 2.800 2.775
8 180.000 2.700 2.657
9 240.000 2.500 2.544
Coefficients for Equation:
Y = 3.0 * e^(-0.000724611 * X)
Value Variance
Bo: 3.0272 0.0001
B1: -0.0007 0.0000
Correlation (R^2) = .9550076
Y = 3.0 * e^(-0 .000724611 * X)
0 50 100 150 200 250
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR6 T=15°C - Co=1.6mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 1.600 1.622
2 20.000 1.600 1.594
3 40.000 1.600 1.567
4 60.000 1.500 1.540
5 80.000 1.500 1.514
6 100.000 1.500 1.488
7 120.000 1.500 1.463
8 180.000 1.400 1.390
9 240.000 1.300 1.320
Coefficients for Equation:
Y = 1.62 * e^(-0.000857625 * X) Value Variance
Bo: 1.6217 0.0001
B1: -0.0009 0.0000
Correlation (R^2) = .9334002
Y = 1.6 * e^(-0.000857625 * X)
0 50 100 150 200 250
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR6 T=25°C - Co=1,6mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 1.600 1.582
2 20.000 1.500 1.506
3 40.000 1.500 1.434
4 60.000 1.400 1.365
5 80.000 1.200 1.299
6 100.000 1.200 1.237
7 120.000 1.200 1.177
8 180.000 1.000 1.015
9 240.000 0.900 0.876
Coefficients for Equation:
Y = 1.58 * e'(-0.00246350 * X)
Value Variance
Bo: 1.5820 0.0003
B1: -0.0025 0.0000
Correlation (R'2) = .9576998
Y = 1.58 * e'(-0.00246350 * X)
0 50 100 150 200 250
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR6 T=25°C - Co=2 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 2.000 2.029
2 20.000 2.000 1.961
3 40.000 1.900 1.896
4 60.000 1.800 1.832
5 80.000 1.800 1.771
6 100.000 1.700 1.711
7 120.000 1.600 1.654
8 180.000 1.600 1.493
9 240.000 1.300 1.348
Coefficients for Equation:
Y = 2.0 * e'(-0.00 170629 * X)
Value Variance
Bo: 2.0295 0.0003
B1: -0.0017 0.0000
Correlation (R'2) = .9487936
Y = 2.0 * e'(-0.00170629 * X)
0 50 100 150 200 250
X
Y
Actual Data
Curve Fit
1.0
0.8
0.6
0.4
0.2
0.0
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
SGR6 T=20°C - Co=0,8 mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
0.800
|
0.816
|
|
2
|
20.000
|
0.800
|
0.799
|
Y = 0.82 * e'(-0.001078665 * X)
|
3
|
40.000
|
0.800
|
0.782
|
|
4
|
60.000
|
0.800
|
0.765
|
Value Variance
|
5
|
80.000
|
0.700
|
0.749
|
|
6
|
100.000
|
0.700
|
0.733
|
Bo: 0.8162 0.0002
|
7
|
120.000
|
0.700
|
0.717
|
B1: -0.0011 0.0000
|
8
|
180.000
|
0.700
|
0.672
|
|
9
|
240.000
|
0.700
|
0.630
|
|
10
|
400.000
|
0.500
|
0.530
|
Correlation (R'2) = .8498659
|
|
Y = 0.82 * e'(-0.001078665 * X)
0 100 200 300 400
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR6 T=20°C - Co=2mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
2.000
|
1.984
|
|
2
|
20.000
|
1.900
|
1.936
|
Y = 2.0 * e'(-0.00 1220284 * X)
|
3
|
40.000
|
1.900
|
1.889
|
|
4
|
60.000
|
1.900
|
1.844
|
Value Variance
|
5
|
80.000
|
1.800
|
1.799
|
|
6
|
100.000
|
1.800
|
1.756
|
Bo: 1.9837 0.0003
|
7
|
120.000
|
1.600
|
1.714
|
B1: -0.0012 0.0000
|
8
|
180.000
|
1.600
|
1.593
|
|
9
|
240.000
|
1.500
|
1.480
|
Correlation (R'2) = .9133528
|
|
Y = 2.0 * e'(-0.001220284 * X)
0 50 100 150 200 250
X
Y
Actual Data
Curve Fit
4
3
2
1
0
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
SGR6 T=20°C - Co=3 mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
3.000
|
3.009
|
|
2
|
20.000
|
3.000
|
2.977
|
Y = 3.0 * e'(-0.000527 1208 * X)
|
3
|
40.000
|
3.000
|
2.946
|
|
4
|
60.000
|
2.900
|
2.915
|
Value Variance
|
5
|
80.000
|
2.900
|
2.885
|
|
6
|
100.000
|
2.800
|
2.854
|
Bo: 3.0088 0.0002
|
7
|
120.000
|
2.800
|
2.824
|
B1: -0.0005 0.0000
|
8
|
180.000
|
2.700
|
2.736
|
|
9
|
240.000
|
2.700
|
2.651
|
Correlation (R'2) = .9048 173
|
|
Y = 3.0 * e'(-0.000527121 * X)
0 50 100 150 200 250
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR6 T=20°C - Co=1,6mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
1.600
|
1.600
|
|
2
|
20.000
|
1.600
|
1.569
|
Y = 1.60 * e'(-0.000958051 * X)
|
3
|
40.000
|
1.500
|
1.539
|
Value Variance
|
4
|
60.000
|
1.500
|
1.510
|
|
5
|
80.000
|
1.500
|
1.482
|
Bo: 1.5996 0.0001
|
6
|
100.000
|
1.500
|
1.453
|
B1: -0.0010 0.0000
|
7
|
120.000
|
1.400
|
1.426
|
|
8
|
180.000
|
1.300
|
1.346
|
|
9
|
240.000
|
1.300
|
1.271
|
Correlation (R'2) = .911517
|
|
Y = 1.6 * e'(-0.0009580507 * X)
0 50 100 150 200 250
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR6 T=15°C - Co=0,8 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 0.800 0.816
2 20.000 0.800 0.799
3 40.000 0.800 0.782
4 60.000 0.800 0.765
5 80.000 0.700 0.749
6 100.000 0.700 0.733
7 120.000 0.700 0.717
8 180.000 0.700 0.672
9 240.000 0.700 0.630
10 400.000 0.500 0.530
Coefficients for Equation:
Y = 0.82 * e'(-0.001078665 * X) Value Variance
Bo: 0.8162 0.0002
B1: -0.0011 0.0000
Correlation (R'2) = .8498659
Y = 0.82 * e'(-0.001078665 * X)
0 100 200 300 400
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR6 T=15°C - Co=2 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 2.000 2.011
2 20.000 2.000 1.994
3 40.000 2.000 1.977
4 60.000 2.000 1.960
5 80.000 1.900 1.944
6 100.000 1.900 1.927
7 120.000 1.900 1.911
8 180.000 1.900 1.863
9 240.000 1.800 1.816
10 400.000 1.700 1.697
Coefficients for Equation:
Y = 2.0 * e'(-0.0004241281 * X) Value Variance
Bo: 2.0106 0.0001
B1: -0.0004 0.0000
Correlation (R'2) = .924647
Y = 2.01 * e'(-0.000424128 * X)
0 100 200 300 400
X
Y
Actual Data
Curve Fit
4
3
2
1
0
1.5
1.0
0.5
0.0
SGR08 T=25°C - Co=3mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1 0.000
|
3.000
|
3.010
|
|
2 20.000
|
3.000
|
2.934
|
Y = 3.0 * e'(-0.00 1286063 * X)
|
3 40.000
|
2.900
|
2.859
|
|
4 60.000
|
2.800
|
2.787
|
Value Variance
|
5 80.000
|
2.700
|
2.716
|
|
6 100.000
|
2.700
|
2.647
|
Bo: 3.0103 0.0015
|
7 160.000
|
2.500
|
2.450
|
B1: -0.0013 0.0000
|
8 220.000
|
2.000
|
2.268
|
|
9 400.000
|
1.900
|
1.800
|
Correlation (R'2) = .9256509
|
|
Y = 3.0 * e'(-0.001286063 * X)
0 100 200 300 400
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR08 T=25°C - Co=1.4mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1 0.000
|
1.400
|
1.409
|
|
2 20.000
|
1.300
|
1.335
|
Y = 1.41 * e'(-0.00270335 * X)
|
3 40.000
|
1.300
|
1.265
|
|
4 60.000
|
1.200
|
1.198
|
Value Variance
|
5 80.000
|
1.200
|
1.135
|
|
6 100.000
|
1.100
|
1.075
|
Bo: 1.4089 0.0002
|
7 160.000
|
0.900
|
0.914
|
B1: -0.0027 0.0000
|
8 220.000
|
0.700
|
0.777
|
|
9 400.000
|
0.500
|
0.478
|
Correlation (R'2) = .9803976
|
|
Y = 1.41 * e'(-0.00270335 * X)
0 100 200 300 400
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR08 T=25°C - Co=2.5mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 2.500 2.536
2 20.000 2.450 2.424
3 40.000 2.300 2.316
4 60.000 2.300 2.213
5 80.000 2.000 2.115
6 100.000 2.000 2.021
7 160.000 1.800 1.763
8 220.000 1.600 1.538
9 400.000 1.000 1.022
Coefficients for Equation:
Y = 2.5 * e'(-0.00227253 * X)
Value Variance
Bo: 2.5364 0.0005
B1: -0.0023 0.0000
Correlation (R'2) = .9845521
Y = 2.5 * e'(-0.00227253 * X)
3.0 2.5 2.0 1.5 1.0 0.5 0.0
|
|
|
0 100 200 300 400
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR08 T=25°C - Co=1 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 1.000 1.016
2 20.000 0.900 0.938
3 40.000 0.900 0.866
4 60.000 0.800 0.799
5 80.000 0.700 0.738
6 100.000 0.700 0.681
7 160.000 0.600 0.536
8 220.000 0.400 0.421
9 300.000 0.300 0.306
Coefficients for Equation:
Y = 1.02 * e'(-0.00399809 * X)
Value Variance
Bo: 1.0157 0.0001
B1: -0.0040 0.0000
Correlation (R'2) = .980055
Y = 1.02 * e'(-0.00399809 * X)
0 50 100 150 200 250 300
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR08 T=15°C - Co=3 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 3.000 3.033
2 20.000 3.000 3.018
3 40.000 3.000 3.004
4 60.000 3.000 2.989
5 80.000 3.000 2.974
6 100.000 3.000 2.960
7 160.000 2.900 2.917
8 220.000 2.900 2.874
9 300.000 2.800 2.818
10 420.000 2.700 2.736
11 540.000 2.700 2.657
12 600.000 2.600 2.618
Coefficients for Equation:
Y = 3.0 * e'(-0.0002450622 * X) Value Variance
Bo: 3.033 1 0.0001
B1: -0.0002 0.0000
Correlation (R'2) = .9635967
Y = 3.03 * e'(-0.00024506 * X)
0 100 200 300 400 500 600
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR08 T=15°C - Co=2 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 2.000 2.032
2 20.000 2.000 2.013
3 40.000 2.000 1.995
4 60.000 2.000 1.976
5 80.000 2.000 1.958
6 100.000 1.900 1.940
7 160.000 1.900 1.887
8 220.000 1.800 1.835
9 300.000 1.800 1.768
10 420.000 1.700 1.673
11 540.000 1.600 1.582
12 600.000 1.500 1.539
Coefficients for Equation:
Y = 2.0 * e'(-0.0004631875 * X) Value Variance
Bo: 2.0319 0.0001
B1: -0.0005 0.0000
Correlation (R'2) = .9697314
Y = 2.0 * e'(-0.000463 1875 * X)
Y
|
2.5 2.0 1.5 1.0 0.5 0.0
|
|
Actual Data
Curve Fit
|
|
0 100 200 300 400 500 600
X
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
1.5
1.0
0.5
0.0
SGR08 T=15°C - Co=1.5 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 1.500 1.532
2 20.000 1.500 1.483
3 40.000 1.400 1.436
4 60.000 1.400 1.390
5 80.000 1.300 1.346
6 100.000 1.300 1.303
7 160.000 1.200 1.182
8 220.000 1.100 1.073
9 300.000 1.000 0.943
10 420.000 0.800 0.777
11 540.000 0.600 0.640
Coefficients for Equation:
Y = 1.53 * e'(-0.00161680 * X)
Value Variance
Bo: 1.5315 0.0001
B1: -0.0016 0.0000
Correlation (R'2) = .9875838
Y = 1.53 * e'(-0.001616804 * X)
0 100 200 300 400 500 600
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR08 T=15°C - Co=1 mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
1.000
|
1.032
|
|
2
|
20.000
|
1.000
|
0.978
|
Y = 1.03 * e'(-0.00270303 * X)
|
3
|
40.000
|
0.900
|
0.926
|
|
4
|
60.000
|
0.900
|
0.877
|
Value Variance
|
5
|
80.000
|
0.800
|
0.831
|
|
6
|
100.000
|
0.800
|
0.788
|
Bo: 1.0320 0.0002
|
7
|
160.000
|
0.600
|
0.670
|
B1: -0.0027 0.0000
|
8
|
220.000
|
0.600
|
0.569
|
|
9
|
300.000
|
0.500
|
0.459
|
|
10
|
420.000
|
0.400
|
0.332
|
|
11
|
540.000
|
0.200
|
0.240
|
Correlation (R'2) = .9760901
|
|
Y = 1.03 * e'(-0.00270303 * X)
0 100 200 300 400 500 600
X
Y
Actual Data
Curve Fit
4
3
2
1
0
SGR08 T=20°C - Co=3 mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
3.000
|
3.044
|
|
2
|
20.000
|
3.000
|
2.987
|
Y = 3.0 * e'(-0.000946981 * X)
|
3
|
40.000
|
2.900
|
2.931
|
|
4
|
60.000
|
2.900
|
2.876
|
Value Variance
|
5
|
80.000
|
2.800
|
2.822
|
|
6
|
100.000
|
2.800
|
2.769
|
Bo: 3.0443 0.0009
|
7
|
160.000
|
2.800
|
2.616
|
B1: -0.0009 0.0000
|
8
|
220.000
|
2.500
|
2.472
|
|
9
|
300.000
|
2.100
|
2.291
|
|
10
|
420.000
|
2.000
|
2.045
|
|
11
|
540.000
|
1.900
|
1.826
|
Correlation (R'2) = .95 10534
|
|
Y = 3.0 * e'(-0.000946981 * X)
0 100 200 300 400 500 600
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR08 T=20°C - Co=2 mg/l
Model premier ordre
Point X
|
Actual Y Predicted Y
|
Coefficients for Equation:
|
1
|
0.000
|
2.000
|
2.033
|
|
2
|
20.000
|
1.900
|
1.957
|
Y = 2.0 * e'(-0.00192159 * X)
|
3
|
40.000
|
1.900
|
1.883
|
|
4
|
60.000
|
1.800
|
1.812
|
Value Variance
|
5
|
80.000
|
1.700
|
1.744
|
|
6
|
100.000
|
1.700
|
1.678
|
Bo: 2.0333 0.0002
|
7
|
160.000
|
1.600
|
1.495
|
B1: -0.0019 0.0000
|
8
|
220.000
|
1.300
|
1.332
|
|
9
|
300.000
|
1.200
|
1.142
|
|
10
|
420.000
|
0.900
|
0.907
|
Correlation (R'2) = .9882973
|
11
|
540.000
|
0.700
|
0.720
|
|
|
Y = 2.0 * e'(-0 .00192159 * X)
0 100 200 300 400 500 600
X
Y
2.5
2.0
0.5
0.0
1.5
1.0
Actual Data
Curve Fit
SGR08 T=20°C - Co=1,5 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 1.500 1.540
2 20.000 1.500 1.491
3 40.000 1.400 1.442
4 60.000 1.400 1.396
5 80.000 1.300 1.350
6 100.000 1.300 1.307
7 160.000 1.200 1.184
8 220.000 1.200 1.073
9 300.000 1.000 0.940
10 420.000 0.700 0.772
Coefficients for Equation:
Y = 1.54 * e'(-0.00164579 * X)
Value Variance
-
Bo: 1.5404 0.0004
B1: -0.0016 0.0000
Correlation (R'2) = .9482356
Y = 1.54 * e'(-0.00164579 * X)
0 100 200 300 400 500
X
Y
Actual Data
Curve Fit
SGR08 T=20°C - Co=1 mg/l
Model premier ordre
Point X Actual Y Predicted Y
1 0.000 1.000 1.030
2 20.000 1.000 0.969
3 40.000 0.900 0.911
4 60.000 0.900 0.857
5 80.000 0.800 0.807
6 100.000 0.800 0.759
7 160.000 0.600 0.632
8 220.000 0.500 0.526
9 300.000 0.400 0.412
10 420.000 0.300 0.286
Coefficients for Equation:
Y = 1.03 * e'(-0.00305353 * X)
Value Variance
Bo: 1.0298 0.0001
B1: -0.0031 0.0000
Correlation (R'2) = .9864305
Y = 1.03 * e'(-0.00305353 * X)
0 100 200 300 400 500
X
Y
Actual Data
Curve Fit
ANNEXE n°7 : Détermination des équations de
corrélation entre Kb, C0 et T pour chaque
groupe
Co
|
T
|
Abs(Kb)
|
1.00
|
15
|
0.000752
|
1.00
|
20
|
0.001637
|
1.00
|
25
|
0.002649
|
1.70
|
15
|
0.000442
|
1.70
|
20
|
0.001300
|
1.70
|
25
|
0.001851
|
2.00
|
15
|
0.000294
|
2.00
|
20
|
0.000878
|
2.00
|
25
|
0.001304
|
3.00
|
15
|
0.000093
|
3.00
|
20
|
0.000305
|
3.00
|
25
|
0.000271
|
|
Groupe 1 :
moy(LogCo#X)=
|
0.580597
|
|
|
|
moy(LogT#Z)=
|
2.974219
|
|
|
|
moy(LogKb#Y)=
|
-7.300507
|
|
|
|
rXZ=
|
0.000000
|
|
|
|
rYZ=
|
0.575075
|
|
|
|
rXY=
|
-0.740727
|
|
|
|
Sx=
|
0.41 1405
|
|
|
|
Sz=
|
0.218395
|
|
|
|
Sy=
|
0.994071
|
|
|
|
a=
|
-1.789807
|
|
|
|
b=
|
1.389545
|
|
|
|
c=
|
-10.394163
|
|
|
|
|
|
-1.7898
|
|
1.38955
|
Kb =
|
-0.000031 *Co
|
|
*T
|
|
|
R2= 0.879387
Co
|
T
|
Abs(Kb)
|
0.80
|
15
|
0.002048
|
1.00
|
20
|
0.005315
|
1.00
|
25
|
0.010770
|
1.50
|
15
|
0.001844
|
1.50
|
20
|
0.003649
|
1.50
|
25
|
0.007800
|
2.00
|
15
|
0.001269
|
2.00
|
20
|
0.002500
|
2.00
|
25
|
0.003800
|
3.00
|
15
|
0.000495
|
3.00
|
20
|
0.001300
|
3.00
|
25
|
0.003200
|
|
Groupe 2 :
moy(LogCo#X)=
|
0.530711
|
|
|
|
moy(LogKb#Y)=
|
2.974219
|
|
|
|
moy(LogT#Z)
|
-5.913046
|
|
|
|
rXY=
|
0.054967
|
|
|
|
rYZ=
|
0.761382
|
|
|
|
rXZ=
|
-0.563609
|
|
|
|
Sx=
|
0.449783
|
|
|
|
Sy=
|
0.218395
|
|
|
|
Sz=
|
0.849841
|
|
|
|
a=
|
-1.147449
|
|
|
|
b=
|
1.501661
|
|
|
|
c=
|
-9.770352
|
|
|
|
|
|
-1.1474
|
|
1.50166
|
Kb =
|
-0.000057 * Co
|
|
* T
|
|
|
R2= 0.923138
Co
|
T
|
Abs(Kb)
|
1.00
|
15
|
0.002255
|
1.00
|
20
|
0.003828
|
1.00
|
25
|
0.009620
|
1.50
|
15
|
0.000847
|
1.50
|
20
|
0.002049
|
1.50
|
25
|
0.007221
|
2.00
|
15
|
0.000832
|
2.00
|
20
|
0.001701
|
2.00
|
25
|
0.0063 13
|
3.00
|
15
|
0.000570
|
3.00
|
20
|
0.000789
|
3.00
|
25
|
0.002590
|
|
Groupe 3 :
moy(LogCo#X)=
|
0.549306
|
|
|
|
moy(LogKb#Y)=
|
2.974219
|
|
|
|
moy(LogT#Z)
|
-6.133641
|
|
|
|
rXY=
|
0.000000
|
|
|
|
rYZ=
|
0.791583
|
|
|
|
rXZ=
|
-0.548476
|
|
|
|
Sx=
|
0.419368
|
|
|
|
Sy=
|
0.218395
|
|
|
|
Sz=
|
0.945673
|
|
|
|
a=
|
-1.236811
|
|
|
|
b=
|
1.785017
|
|
|
|
c=
|
-10.763286
|
|
|
|
|
|
-1.2368
|
|
1.78502
|
Kb =
|
-0.000021 *Co
|
|
*T
|
|
|
R2= 0.896205
Co
|
T
|
Abs(Kb)
|
1.00
|
15
|
0.002703
|
1.00
|
20
|
0.003054
|
1.00
|
25
|
0.003998
|
1.50
|
15
|
0.001616
|
1.50
|
20
|
0.001646
|
1.40
|
25
|
0.002703
|
2.00
|
15
|
0.000463
|
2.00
|
20
|
0.001922
|
2.50
|
25
|
0.002273
|
3.00
|
15
|
0.000245
|
3.00
|
20
|
0.000947
|
3.00
|
25
|
0.001286
|
|
Groupe 4 :
moy(LogCo#X)=
|
0.562152
|
|
|
|
moy(LogKb#Y)=
|
2.974219
|
|
|
|
moy(LogT#Z)
|
-6.494114
|
|
|
|
rXY=
|
0.036179
|
|
|
|
rYZ=
|
0.551155
|
|
|
|
rXZ=
|
-0.69832 1
|
|
|
|
Sx=
|
0.433923
|
|
|
|
Sy=
|
0.218395
|
|
|
|
Sz=
|
0.8 15029
|
|
|
|
a=
|
-1.350865
|
|
|
|
b=
|
1.084096
|
|
|
|
c=
|
-8.959064
|
|
|
|
|
|
-1.3509
|
|
1.0841
|
Kb =
|
-0.000129 *Co
|
|
*T
|
|
|
R2= 0.649813
Co
|
T
|
Abs(Kb)
|
1.00
|
15
|
0.003237
|
1.00
|
20
|
0.003998
|
1.00
|
25
|
0.006074
|
1.50
|
15
|
0.001833
|
1.50
|
20
|
0.003199
|
1.50
|
25
|
0.003245
|
2.50
|
15
|
0.000986
|
2.50
|
20
|
0.002366
|
2.50
|
25
|
0.002863
|
3.00
|
15
|
0.000444
|
3.00
|
20
|
0.000966
|
3.00
|
25
|
0.001363
|
|
Groupe 5 :
moy(LogCo#X)=
|
0.605092
|
|
|
|
moy(LogKb#Y)=
|
2.974219
|
|
|
|
moy(LogT#Z)
|
-6.185105
|
|
|
|
rXY=
|
0.000000
|
|
|
|
rYZ=
|
0.496664
|
|
|
|
rXZ=
|
-0.792202
|
|
|
|
Sx=
|
0.451179
|
|
|
|
Sy=
|
0.218395
|
|
|
|
Sz=
|
0.738396
|
|
|
|
a=
|
-1.296513
|
|
|
|
b=
|
0.812838
|
|
|
|
c=
|
-7.818153
|
|
|
|
|
|
-1.2965
|
|
0.81284
|
Kb =
|
-0.000402 * Co
|
|
* T
|
|
|
R2= 0.662366
Co
|
T
|
Abs(Kb)
|
0.80
|
15
|
0.001078
|
0.80
|
20
|
0.001078
|
0.80
|
25
|
0.005603
|
1.60
|
15
|
0.000857
|
1.60
|
20
|
0.000958
|
1.60
|
25
|
0.002464
|
2.00
|
15
|
0.000424
|
2.00
|
20
|
0.001220
|
2.00
|
25
|
0.001706
|
3.00
|
15
|
0.000724
|
3.00
|
20
|
0.000527
|
3.00
|
25
|
0.001532
|
|
Groupe 6 :
moy(LogCo#X)=
|
0.509655
|
|
|
|
moy(LogKb#Y)=
|
2.974219
|
|
|
|
moy(LogT#Z)
|
-6.748051
|
|
|
|
rXY=
|
0.000000
|
|
|
|
rYZ=
|
0.723926
|
|
|
|
rXZ=
|
-0.456389
|
|
|
|
Sx=
|
0.500665
|
|
|
|
Sy=
|
0.218395
|
|
|
|
Sz=
|
0.692204
|
|
|
|
a=
|
-0.630990
|
|
|
|
b=
|
1.000878
|
|
|
|
c=
|
-9.403294
|
|
|
|
|
|
-0.6310
|
|
1.00088
|
Kb =
|
-0.000082 * Co
|
|
* T
|
|
|
R2= 0.661946
Co
|
T
|
Abs(Kb)
|
1.00
|
15
|
0.003196
|
1.00
|
20
|
0.004622
|
1.00
|
25
|
0.005985
|
1.50
|
15
|
0.002535
|
1.50
|
20
|
0.003553
|
1.50
|
25
|
0.005553
|
2.00
|
15
|
0.001155
|
2.00
|
20
|
0.001746
|
2.00
|
25
|
0.004386
|
2.70
|
15
|
0.001039
|
2.70
|
20
|
0.001016
|
2.70
|
25
|
0.003 135
|
|
Groupe 7 :
1.04978
moy(LogCo#X)=
0.522966
|
|
moy(LogKb#Y)=
|
2.974219
|
|
moy(LogT#Z)
|
-5.926866
|
|
rXY=
|
0.000000
|
|
rYZ=
|
0.622560
|
|
rXZ=
|
-0.687773
|
|
Sx=
|
0.382847
|
|
Sy=
|
0.218395
|
|
Sz=
|
0.645571
|
|
a=
|
-1.159748
|
|
b=
|
1.049784
|
|
c=
|
-8.442644
|
|
|
|
-1.1597
|
Kb =
|
-0.000215 *Co
|
*T
|
R2=
|
0.735491
|
|
|
Co concentration initiale du chlore
(mg/l)
T température de l'eau
°C
Kb coefficient de régression du chlore
dans la masse d'eau min -1
Annexe n° 8 : Générateur des coefficients
Kb,mélange
|
|
|
|
|
Selection des vannes: Diamétre=555
Selection des pompes: (Longueur< 0)& (Diamétre =
0)
|
|
|
|
|
|
Flow
|
|
Flow
|
|
LPS
|
|
Link ID
|
LPS
|
|
Pump FM1 1
|
|
38,3
|
Valve BC6
|
|
0
|
Pump FM02
|
|
21,15
|
Valve BC4
|
|
139,48
|
Pump FM05
|
|
24,31
|
Valve BC5
|
|
173,97
|
Pump FM04
|
|
23,04
|
Valve 38
|
|
0
|
Pump FM08
|
|
26,54
|
Valve 12
|
|
30,82
|
Pump R_mateur_basse
|
|
113,1
|
Valve 22
|
|
3,11
|
Pump roumadia1
|
|
95,46
|
|
|
|
Pump koudia
|
|
66,64
|
|
|
|
Pump roumadia2
|
|
95,46
|
|
|
|
Pump FMville
|
|
0
|
|
|
|
Pump R_Hriza
|
|
58,69
|
|
|
|
Pump SGR06
|
|
13,74
|
|
|
|
Pump SGR04
|
|
10,06
|
|
|
|
Pump SGR09
|
|
7,03
|
|
|
|
Pump SGR1 1
|
|
6,5
|
|
|
|
Pump SGR12
|
|
7,6
|
|
|
|
Pump SGR13
|
|
8,98
|
|
|
|
Pump SGR01
|
|
8,24
|
|
|
|
Pump SGR10
|
|
2,41
|
|
|
|
Pump SGR08
|
|
8,67
|
|
|
|
Pump R_SGR09
|
|
29,43
|
|
|
|
Pump R_SGR09bis
|
|
29,43
|
|
|
|
Pump FM09
|
|
44,35
|
|
|
|
Pump R_Hrizabis
|
|
58,25
|
|
|
|
|
|
|
|
0.002
|
|
127
|
|
Wall
|
127
|
0.000
|
|
Bulk
|
129
|
0.002
|
|
Wall
|
129
|
0.003
|
|
Bulk
|
130
|
0.002
|
1.50166
|
Wall
|
130
|
0.003
|
|
Bulk
|
131
|
0.002
|
|
Wall
|
131
|
0.001
|
|
Bulk
|
132
|
0.003
|
1.78502
|
Wall
|
132
|
0.003
|
|
Bulk
|
133
|
0.002
|
|
Wall
|
133
|
0.000
|
|
Bulk
|
134
|
0.000
|
1.0841
|
Wall
|
134
|
0.003
|
|
Bulk
|
135
|
0.001
|
|
Wall
|
135
|
0.003
|
|
Bulk
|
136
|
0.000
|
0.81284
|
Wall
|
136
|
0.000
|
|
Bulk
|
137
|
0.005
|
|
Wall
|
137
|
0.002
|
|
Bulk
|
138
|
0.000
|
1.00088
|
Wall
|
138
|
0.000
|
|
Bulk
|
139
|
0.000
|
|
Wall
|
139
|
0.000
|
|
Bulk
|
140
|
0.007
|
1.04978
|
Wall
|
140
|
0.001
|
|
Bulk
|
141
|
0.007
|
|
Wall
|
141
|
0.003
|
|
Bulk
|
142
|
0.007
|
|
Wall
|
142
|
0.003
|
|
Bulk
|
143
|
0.003
|
|
Wall
|
143
|
0.002
|
0.6
|
Bulk
|
144
|
0.003
|
|
Wall
|
144
|
0.003
|
1
|
Bulk
|
145
|
0.003
|
|
Wall
|
145
|
0.003
|
1.2
|
Bulk
|
146
|
0.002
|
|
Wall
|
146
|
0.001
|
1.2
|
Bulk
|
148
|
0.005
|
|
Wall
|
148
|
0.000
|
1.7
|
Bulk
|
149
|
0.000
|
|
Wall
|
149
|
0.000
|
0
|
Bulk
|
150
|
0.000
|
|
Wall
|
150
|
0.000
|
0
|
Bulk
|
151
|
0.000
|
|
Wall
|
151
|
0.000
|
1.41
|
Bulk
|
152
|
0.000
|
|
Wall
|
152
|
0.000
|
|
Bulk
|
153
|
0.000
|
|
Wall
|
153
|
0.000
|
|
Bulk
|
154
|
0.000
|
|
Wall
|
154
|
0.000
|
|
Bulk
|
155
|
0.000
|
|
Wall
|
155
|
0.000
|
|
Bulk
|
156
|
0.004
|
|
Wall
|
156
|
0.003
|
|
[REACTIONS]
|
100
|
0.000
|
Bulk
|
|
100
|
0.00 1
|
Bulk
|
101
|
0.007
|
Wall
|
101
|
0.00 1
|
Bulk
|
102
|
0.000
|
Wall
|
102
|
0.003
|
Bulk
|
103
|
0.000
|
Wall
|
103
|
0.003
|
Bulk
|
104
|
0.000
|
Wall
|
104
|
0.003
|
Bulk
|
105
|
0.000
|
Wall
|
105
|
0.003
|
Bulk
|
106
|
0.000
|
Wall
|
106
|
0.003
|
Bulk
|
107
|
0.000
|
Wall
|
107
|
0.003
|
Bulk
|
108
|
0.000
|
Wall
|
108
|
0.002
|
Bulk
|
109
|
0.007
|
Wall
|
109
|
0.00 1
|
Bulk
|
110
|
0.007
|
Wall
|
110
|
0.003
|
Bulk
|
111
|
0.001
|
Wall
|
111
|
0.003
|
Bulk
|
112
|
0.003
|
Wall
|
112
|
0.003
|
Bulk
|
113
|
0.007
|
Wall
|
113
|
0.000
|
Bulk
|
114
|
0.007
|
Wall
|
114
|
0.000
|
Bulk
|
115
|
0.001
|
Wall
|
115
|
0.000
|
Bulk
|
116
|
0.004
|
Wall
|
116
|
0.002
|
Bulk
|
117
|
0.004
|
Wall
|
117
|
0.002
|
Bulk
|
118
|
0.004
|
Wall
|
118
|
0.002
|
Bulk
|
119
|
0.004
|
Wall
|
119
|
0.002
|
Bulk
|
120
|
0.004
|
Wall
|
120
|
0.001
|
Bulk
|
121
|
0.004
|
Wall
|
121
|
0.000
|
Bulk
|
122
|
0.007
|
Wall
|
122
|
0.001
|
Bulk
|
123
|
0.007
|
Wall
|
123
|
0.001
|
Bulk
|
124
|
0.001
|
Wall
|
124
|
0.003
|
Bulk
|
125
|
0.001
|
Wall
|
125
|
0.003
|
Bulk
|
126
|
0.001
|
Wall
|
126
|
0.000
|
|
|
|
|
Co
(mg/l)
1.41
1.41
0.6 25
0.6 25
0.6 25
0.6 25
0.6 25
0.6 25
1.2 25
1.2 25
1.2 25
1.2 25
1.2 25
1.2 25
2 25
2 25
2 25 source : station de traitement Mateur
2 25
1
T
(°C
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25 R2= 0.74
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
Grp 1 Kb =
R2=
|
0.000031 * Co
0.88
|
-1 .7898
|
* T
|
|
|
-1.1474
|
|
Grp 2 Kb =
|
0.000057 * Co
|
|
* T
|
R2=
|
0.92
|
|
|
|
|
-1.2368
|
|
Grp 3 Kb =
|
0.000021 * Co
|
|
* T
|
R2=
|
0.9
|
|
|
|
|
-1 .3509
|
|
Grp 4 Kb =
|
0.000129* Co
|
|
* T
|
R2=
|
0.65
|
|
|
|
|
-1.2965
|
|
Grp 5 Kb =
|
0.000402 * Co
|
|
* T
|
R2=
|
0.66
|
|
|
|
|
-0.63 1
|
|
Grp 6 Kb =
|
0.000082 * Co
|
|
* T
|
R2=
|
0.66
|
|
|
|
|
-1.1597
|
|
Grp 7 Kb =
|
0.000215* Co
|
|
* T
|
|
source: Réservoir Ras Ain
source CE6
source Rhézala
source Roumadia
source Bache_SGR09
source Hriza
source Koudia
0.6 25
0.6 25
1.7 25
1.7 25
1.7 25
1.7 25
2 25
2 25
2 25
2 25
1
1
1
1
1
1
1
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
|
|
0.004
|
Bulk
|
157
|
|
157
|
0.003
|
Bulk
|
158
|
0.001
|
Wall
|
158
|
0.000
|
Bulk
|
159
|
0.005
|
Wall
|
159
|
0.000
|
Bulk
|
160
|
0.002
|
Wall
|
160
|
0.000
|
Bulk
|
161
|
0.000
|
Wall
|
161
|
0.000
|
Bulk
|
162
|
0.000
|
Wall
|
162
|
0.000
|
Bulk
|
163
|
0.007
|
Wall
|
163
|
0.00 1
|
Bulk
|
164
|
0.007
|
Wall
|
164
|
0.00 1
|
Bulk
|
165
|
0.007
|
Wall
|
165
|
0.002
|
Bulk
|
166
|
0.007
|
Wall
|
166
|
0.002
|
Bulk
|
167
|
0.007
|
Wall
|
167
|
0.00 1
|
Bulk
|
168
|
0.007
|
Wall
|
168
|
0.00 1
|
Bulk
|
169
|
0.007
|
Wall
|
169
|
0.002
|
Bulk
|
170
|
0.007
|
Wall
|
170
|
0.002
|
Bulk
|
171
|
0.007
|
Wall
|
171
|
0.002
|
Bulk
|
172
|
0.007
|
Wall
|
172
|
0.00 1
|
Bulk
|
173
|
0.007
|
Wall
|
173
|
0.00 1
|
Bulk
|
174
|
0.007
|
Wall
|
174
|
0.002
|
Bulk
|
175
|
0.007
|
Wall
|
175
|
0.00 1
|
Bulk
|
176
|
0.007
|
Wall
|
176
|
0.002
|
Bulk
|
177
|
0.007
|
Wall
|
177
|
0.00 1
|
Bulk
|
178
|
0.007
|
Wall
|
178
|
0.002
|
Bulk
|
179
|
0.000
|
Wall
|
179
|
0.00 1
|
Bulk
|
180
|
0.007
|
Wall
|
180
|
0.002
|
Bulk
|
181
|
0.007
|
Wall
|
181
|
0.00 1
|
Bulk
|
182
|
0.007
|
Wall
|
182
|
0.000
|
Bulk
|
183
|
0.004
|
Wall
|
183
|
0.000
|
Bulk
|
184
|
0.002
|
Wall
|
184
|
0.000
|
|
|
|
|
1
25
25
2 25
25
1 25
25
2 25
25
25
25
25
25
0.6 25
25
0.6 25
25
1
25
25
1
25
25
0.6 25
25
0.6 25
25
1
25
25
1
25
25
1
25
25
0.6 25
25
0.6 25
25
1
25
25
0.6 25
25
1
25
25
0.6 25
25
1
25
25
25
25
0.6 25
25
0.6 25
25
1
25
25
1.2 25
25
1.7 25
25
|
|
0.002
|
Bulk
|
185
|
|
185
|
0.000
|
Bulk
|
186
|
0.000
|
Wall
|
186
|
0.003
|
Bulk
|
187
|
0.000
|
Wall
|
187
|
0.000
|
Bulk
|
188
|
0.007
|
Wall
|
188
|
0.003
|
Bulk
|
189
|
0.007
|
Wall
|
189
|
0.000
|
Bulk
|
190
|
0.000
|
Wall
|
190
|
0.002
|
Bulk
|
191
|
0.000
|
Wall
|
191
|
0.003
|
Bulk
|
192
|
0.000
|
Wall
|
192
|
0.003
|
Bulk
|
193
|
0.000
|
Wall
|
193
|
0.000
|
Bulk
|
194
|
0.000
|
Wall
|
194
|
0.003
|
Bulk
|
195
|
0.000
|
Wall
|
195
|
0.002
|
Bulk
|
196
|
0.000
|
Wall
|
196
|
0.001
|
Bulk
|
197
|
0.001
|
Wall
|
197
|
0.002
|
Bulk
|
198
|
0.000
|
Wall
|
198
|
0.001
|
Bulk
|
199
|
0.007
|
Wall
|
199
|
0.003
|
Bulk
|
200
|
0.002
|
Wall
|
200
|
0.000
|
Bulk
|
201
|
0.007
|
Wall
|
201
|
0.001
|
Bulk
|
202
|
0.003
|
Wall
|
202
|
0.003
|
Bulk
|
203
|
0.003
|
Wall
|
203
|
0.003
|
Bulk
|
204
|
0.001
|
Wall
|
204
|
0.003
|
Bulk
|
147
|
0.002
|
Wall
|
147
|
0.001
|
Bulk
|
128
|
0.002
|
Wall
|
128
|
0.001
|
|
|
|
|
1.7 25
25
25
25
25
25
1
25
25
0.6 25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
1.41
25
25
25
25
0.6 25
25
1.7 25
25
0.6 25
25
1
25
25
1
25
25
2 25
25
1.7 25
25
1.7 25
ANNEXE n°9: Calage du modèle qualité
d'"EPANET"
Point N°2 : l'amont du réservoir "Baccar"
Point N°1 : l'amont du réservoir "Mateur ville"
Point N°4 : l'amont du réservoir "Roumadia"
Point N°3 : l'amont de la station de pompage "Roumadia"
Point N°5 : l'amont du réservoir "Ml Jemil"
Point N°6 : l'amont du réservoir "Bache SGR09"
Point N°7 : l'amont de la station de "Hriza"
|
ANNEXE n°10: Base de données du modèle
EPANET
|
1040
|
7
|
0
|
|
|
|
|
1041
|
9
|
0
|
|
[JUNCTIONS]
|
|
|
1042
|
100
|
0
|
|
;ID
|
Elevation
|
Demande au noeud
|
1043
|
62.1
|
0
|
|
1000
|
5
|
0
|
D_bizerte2
|
38
|
99
|
Mod_E_Rhézala
|
1001
|
6
|
0
|
D_rive _sud1
|
100
|
127
|
Mod_E_Alia
|
1002
|
11.09
|
0
|
D_rive _sud2
|
90
|
65
|
Mod_E_Rive _Sud
|
1003
|
14.09
|
0
|
1044
|
8.35
|
0
|
|
1004
|
10.48
|
0
|
1045
|
8
|
0
|
|
1005
|
17.76
|
0
|
1046
|
83
|
0
|
|
1006
|
12.5
|
0
|
1047
|
1.13
|
0
|
|
D_zaarour
|
46
|
13.50
|
1048
|
4.05
|
0
|
|
1007
|
10.14
|
0
|
1049
|
26.48
|
0
|
|
1008
|
46
|
0
|
1050
|
25.58
|
0
|
|
D_CE2
|
45
|
7 Mod_E_CE6
|
D _localités
|
1.42
|
25
|
;
|
D_CE1
|
38
|
27 Mod_E_CE6
|
1051
|
44.36
|
0
|
|
1009
|
36.5
|
0
|
1052
|
1.23
|
0
|
|
D_beni_nafaa
|
45
|
18 Mod_E_Rhézala
|
1053
|
4.9
|
0
|
|
1010
|
43.42
|
0
|
1054
|
5.73
|
0
|
|
1011
|
10
|
0
|
1055
|
42.48
|
0
|
|
1012
|
1.15
|
0
|
1056
|
42
|
0
|
|
1013
|
1.15
|
0
|
1057
|
15.53
|
0
|
|
1014
|
4.34
|
0
|
1058
|
7.06
|
0
|
|
1015
|
4.5
|
0
|
1059
|
83
|
0
|
|
D_bizerte1
|
35
|
116 Mod_E_Rhézala
|
1060
|
44
|
0
|
|
1016
|
44
|
0
|
1061
|
70
|
0
|
|
1017
|
35
|
0
|
1062
|
52.75
|
0
|
|
D_baccar
|
70
|
68 Mod_E_Rhézala
|
1063
|
150
|
0
|
|
D_roumadia
|
55
|
33 Mod_E_Mljemil
|
1064
|
146.57
|
0
|
|
1018
|
50.76
|
0
|
1065
|
50.8
|
0
|
|
1019
|
6.1
|
0
|
1066
|
35
|
0
|
|
D_mateur1
|
62
|
2 Mod_E_Mateur
|
1067
|
64.18
|
0
|
|
D_Ml_Jemil
|
47.5
|
43 Mod_E_Mljemil
|
1068
|
66.11
|
0
|
|
1020
|
12.64
|
0
|
1069
|
12
|
0
|
|
D_mateur2
|
55
|
80 Mod_E_Mateur
|
1070
|
66.6
|
0
|
|
1021
|
39.32
|
0
|
1071
|
13
|
0
|
|
1022
|
34.38
|
0
|
1072
|
8
|
0
|
|
1023
|
34.8
|
0
|
1073
|
11.09
|
0
|
|
1024
|
42.28
|
0
|
1074
|
10.48
|
0
|
|
1025
|
48.7
|
0
|
1075
|
17.76
|
0
|
|
1026
|
11.5
|
0
|
1076
|
10.14
|
0
|
|
1027
|
11.5
|
0
|
1077
|
13.13
|
0
|
|
1028
|
46
|
0
|
1078
|
13.13
|
0
|
|
1029
|
46
|
0
|
1079
|
6
|
0
|
|
1030
|
46
|
0
|
1080
|
14.09
|
0
|
|
1031
|
6.1
|
0
|
1081
|
62.1
|
0
|
|
1032
|
7.5
|
0
|
1082
|
8
|
0
|
|
1033
|
100
|
0
|
1083
|
7
|
0
|
|
1034
|
8
|
0 ;
|
1084
|
8.35
|
0
|
|
1035
|
8
|
0
|
1085
|
8
|
0
|
|
1036
|
8
|
0
|
1086
|
8
|
0
|
|
1037
|
7.5
|
0
|
1087
|
8
|
0
|
|
1038
|
8
|
0
|
1088
|
48
|
0
|
|
1039
|
8.35
|
0
|
1089
|
39.32
|
0
|
|
|
|
|
1090
|
9
|
0
|
|
|
1091 4.5
1092 35
1093 39.32
|
|
0
0
0
|
|
[TANKS]
;ID Elevation
VolCurve
|
InitLevel MinLevel
|
MaxLevel
|
Diameter
|
MinVol
|
1094 146
|
|
0
|
|
ST_Mateur 83.76
|
5 1.8
|
|
6.3
|
44.96
|
0
|
|
1095 90
|
|
0
|
|
Ras _Ain 60.4
|
5 1.5
|
|
5.7
|
39
|
0
|
|
1096 44
|
|
0
|
|
Mateur 9.5
_basse
|
3.5
|
0
|
4.5
|
9.21
|
|
0
|
1097 44
|
|
0
|
|
CE1 45
|
4 1
|
|
4.4
|
28.82
|
0
|
|
1098 47
|
|
0
|
|
CE2 46.84
|
4 1
|
|
4.65
|
29.7
|
0
|
|
1099 83.7
|
|
0
|
|
CE6 65.7
|
4 1.8
|
|
4.7
|
26.03
|
0
|
|
1100 83.7
|
|
0
|
|
Beni_Nafaa 46.9
|
3.5 1
|
|
4.7
|
28.5
|
0
|
|
1101 69.7
|
|
0
|
|
Roumadia 64.3
|
3 0
|
|
4.7
|
23.29
|
0
|
|
1102 70.41
|
|
0
|
|
Rhézala 42.7
|
4 1
|
|
5
|
31.8
|
0
|
|
1103 7.6
|
|
0
|
|
Koudia 41
|
3 2
|
|
5.2
|
48.12
|
0
|
|
1104 148.5
|
|
0
|
|
Baccar 84.36
|
4 1
|
|
5.29
|
24.53
|
0
|
|
1105 41
|
|
0
|
|
Ml_Jemil 48
|
3.5 1
|
|
4
|
17.845
|
0
|
|
1106 41
|
|
0
|
|
Mateurville 63.66
|
4 1.7
|
|
5.33
|
30.7
|
0
|
|
1107 66
|
|
0
|
|
ElAlia 140.8
|
3.5 0.5
|
|
4.3
|
21.1
|
0
|
|
1108 143.5
|
|
0
|
|
Ain_Bouras 146.57
|
2.5 0
|
|
3
|
10.3
|
0
|
|
1109 52.75
|
|
0
|
|
Bache_SGR09 7
|
1 0.5
|
|
6
|
26.6
|
0
|
|
1110 44
|
|
0
|
|
Hriza 39
|
2 1
|
|
3
|
3
|
0
|
|
1111 51.61
|
|
0
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1112 88.4
|
|
0
|
|
[PIPES]
|
|
|
|
|
|
|
1113 64.18
|
|
0
|
|
;ID Node1
|
Node2 Length
|
|
Diameter
|
Roughness
|
|
|
1114 48.8
|
|
0
|
|
100 1059
|
ST_Mateur 10
|
|
1200
|
126
|
|
|
1115 48.8
|
|
0
|
|
101 1026
|
1000 3488
|
|
1250
|
126
|
0
|
|
1116 49.8
|
|
0
|
|
102 1079
|
1068 554
|
|
315
|
126
|
0
|
|
1117 49.8
|
|
0
|
|
103 1073
|
1069 1914
|
|
300
|
126
|
0
|
|
1118 45
|
|
0
|
|
104 1003
|
1068 920
|
|
315
|
126
|
0
|
|
D_louata 40
|
|
82
|
Mod_E _CE6
|
105 1005
|
1006 1914
|
|
400
|
126
|
0
|
|
|
|
|
|
106 1006
|
1069 1717
|
|
400
|
126
|
0
|
|
|
|
|
|
107 1004
|
1069 101
|
|
300
|
126
|
0
|
|
[RESERVOIRS]
|
|
|
|
108 1076
|
1068 659
|
|
600
|
110
|
0
|
|
;ID
|
Head
|
|
|
109 1000
|
1050 9394
|
|
1250
|
126
|
0
|
|
ND_FMville
|
-11.36
|
|
|
110 1118
|
CE1 10
|
|
300
|
110
|
0
|
|
ND_FM1 1
|
-4
|
|
|
111 CE2
|
D_CE2 10
|
|
300
|
126
|
0
|
|
ND_FM05
|
-13.5
|
|
|
112 CE1
|
D_CE1 10
|
|
300
|
126
|
0
|
|
ND_FM02
|
-14.9 1
|
|
|
113 1113
|
1102 10
|
|
500
|
126
|
0
|
|
ND_FM04
|
-9
|
|
|
114 1009
|
1111 192
|
|
200
|
126
|
0
|
|
ND_FM08
|
2.28
|
|
|
115 Beni_Nafaa
|
D_beni_nafaa 10
|
|
250
|
126
|
116
|
|
ND_SGR01
|
-36.65
|
|
|
Rhézala 1011
|
709 600
|
|
126
|
0
|
117
|
|
ND_SGR10
|
-61.3
|
|
|
1011 1012
|
1968 500
|
|
126
|
0
|
118
|
|
ND_SGR08
|
-81
|
|
|
1012 1013
|
260 500
|
|
126
|
0
|
119
|
|
ND_SGR13
|
-50.29
|
|
|
1013 1014
|
2003 600
|
|
126
|
0
|
120
|
|
ND_SGR12
|
-68.79
|
|
|
1091 1061
|
1432 600
|
|
126
|
0
|
121
|
|
ND_SGR11
|
-48.8
|
|
|
Rhézala D_bizerte1
|
10 800
|
|
126
|
|
|
|
ND_SGR09
|
-55.4
|
|
|
122 1010
|
1098 1916
|
|
800
|
80
|
0
|
|
ND_SGR04
|
11.93
|
|
|
123 1016
|
Koudia 2
|
|
800
|
126
|
0
|
|
ND_SGR06
|
3.5
|
|
|
124 Koudia
|
1017 45
|
|
500
|
126
|
0
|
|
ND_BARRAGE
|
150
|
|
|
125 1092
|
1095 1700
|
|
300
|
126
|
0
|
|
ND_FM09
|
2.13
|
|
|
126 Baccar
|
D_baccar 10
|
|
300
|
126
|
0
|
|
|
|
|
|
127 Roumadia
|
D_roumadia 10
|
|
300
|
126
|
|
|
|
|
|
|
129 Roumadia
|
1018 1819
|
|
300
|
116
|
|
|
|
|
|
|
130 1018
|
1109 268
|
|
300
|
116
|
0
|
|
|
|
|
|
131 Roumadia
|
1019 5308
|
|
500
|
116
|
|
|
|
|
|
|
132 Ras_Ain
|
D_mateur1 10
|
|
300
|
126
|
|
|
|
133
|
Ml_Jemil
|
D_Ml_Jemil
|
100
|
300
|
126
|
|
189
|
1065
|
Beni_Nafaa
|
2
|
200
|
|
126
|
|
134
|
1020
|
1070
|
287
|
300
|
126
|
0
|
190
|
1068
|
Ras _Ain
|
10
|
600
|
|
126
|
0
|
135
|
Mateurville
|
D_mateur2
|
1000
|
400
|
126
|
|
191
|
1069
|
Mateur
_basse
|
10
|
800
|
|
126
|
|
136
|
1022
|
1024
|
526
|
200
|
126
|
0
|
192
|
1070
|
Mateurville
|
10
|
300
|
|
126
|
|
137
|
1089
|
1033
|
2908
|
600
|
126
|
0
|
193
|
1103
|
Bache_SGR09
|
10
|
1000
|
|
126
|
|
138
|
1024
|
1094
|
331
|
300
|
126
|
0
|
194
|
1078
|
Mateur
_basse
|
1717
|
400
|
|
126
|
|
139
|
1088
|
1064
|
2730
|
150
|
126
|
0
|
195
|
1081
|
Ras _Ain
|
10
|
600
|
|
126
|
0
|
140
|
1100
|
1026
|
2850
|
1250
|
126
|
0
|
196
|
1108
|
ElAlia
|
5
|
800
|
|
126
|
0
|
141
|
1027
|
Mateurville
|
2696
|
400
|
126
|
|
197
|
1112
|
Baccar
|
10
|
300
|
|
126
|
0
|
142
|
Ras_Ain
|
D_zaarour
|
16103
|
350
|
110
|
|
198
|
ST_Mateur
|
1099
|
10
|
1250
|
|
80
|
|
143
|
CE6
|
1028
|
6020
|
600
|
126
|
0
|
199
|
1101
|
CE6
|
5
|
500
|
|
126
|
0
|
144
|
1029
|
1116
|
600
|
200
|
126
|
0
|
200
|
1106
|
Hriza
|
5
|
500
|
|
126
|
0
|
145
|
1030
|
1115
|
1360
|
200
|
126
|
0
|
201
|
1010
|
1110
|
68
|
1000
|
|
100
|
0
|
146
|
1031
|
1105
|
8107
|
500
|
116
|
0
|
202
|
1114
|
CE1
|
10
|
200
|
|
126
|
0
|
148
|
1033
|
1094
|
876
|
500
|
126
|
0
|
203
|
1117
|
CE2
|
10
|
200
|
|
126
|
0
|
149
|
1087
|
1071
|
11
|
200
|
100
|
10
|
204
|
CE6
|
D_louata
|
1000
|
300
|
|
126
|
0
|
150
|
1072
|
1071
|
1600
|
150
|
100
|
0
|
147
|
1019
|
1
|
1500
|
100
|
|
126
|
0
|
151
|
1036
|
1071
|
561
|
200
|
100
|
0
|
128
|
1032
|
Bache_SGR09
|
5
|
300
|
|
126
|
|
152
|
1037
|
1071
|
1000
|
200
|
126
|
0
|
|
|
|
|
|
|
|
|
153
|
1082
|
1037
|
2042
|
250
|
126
|
0
|
[VALVES]
|
|
|
|
|
|
|
|
154
|
1083
|
1039
|
254
|
250
|
126
|
0
|
;ID
|
Node1
|
Node2
|
Diameter
|
Type
|
Setting
|
|
MinorLoss
|
155
|
1039
|
1037
|
3250
|
200
|
126
|
0
|
prise_barrage
|
1046
|
1059
|
800
|
PRV
|
5
|
|
0 ;
|
156
|
1090
|
1042
|
5263
|
300
|
126
|
0
|
BC1
|
1113
|
1067
|
500
|
PRV
|
5
|
|
0 ;
|
157
|
1042
|
1063
|
931
|
300
|
126
|
0
|
1
|
1026
|
1027
|
400
|
FCV
|
|
|
0 ;
|
158
|
Koudia
|
D_bizerte2
|
10
|
300
|
126
|
|
18
|
1035
|
1072
|
100
|
TCV
|
50
|
|
0 ;
|
159
|
Ain_Bouras
|
D_rive _sud2 1000
|
200
|
126
|
|
23
|
1002
|
1073
|
150
|
TCV
|
120
|
|
0 ;
|
160
|
ElAlia
|
D_rive
_sud1
|
1000
|
200
|
126
|
|
29
|
1004
|
1074
|
150
|
TCV
|
65
|
|
0 ;
|
161
|
1084
|
1039
|
10
|
250
|
126
|
0
|
30
|
1075
|
1005
|
150
|
TCV
|
40
|
|
0 ;
|
162
|
1086
|
1036
|
10
|
200
|
126
|
0
|
31
|
1007
|
1076
|
200
|
TCV
|
12
|
|
0 ;
|
163
|
1067
|
1047
|
5388
|
1000
|
126
|
0
|
32
|
1077
|
1078
|
400
|
TCV
|
40
|
|
0 ;
|
164
|
1047
|
1053
|
5579
|
1000
|
126
|
0
|
33
|
1001
|
1079
|
150
|
TCV
|
0
|
|
0 ;
|
165
|
Ras_Ain
|
1048
|
713
|
600
|
100
|
0
|
35
|
1080
|
1003
|
100
|
TCV
|
50
|
|
0 ;
|
166
|
1048
|
1049
|
9087
|
600
|
126
|
0
|
BC6
|
1043
|
1081
|
555
|
FCV
|
|
|
0 ;
|
167
|
1050
|
D _localités
|
5171
|
1250
|
126
|
0
|
43
|
1028
|
1030
|
250
|
FCV
|
0
|
|
0 ;
|
168
|
D _localités
|
1113
|
737
|
1250
|
126
|
0
|
48
|
1028
|
1029
|
250
|
FCV
|
|
|
0 ;
|
169
|
1049
|
1051
|
6716
|
600
|
100
|
0
|
49
|
1038
|
1082
|
100
|
TCV
|
0
|
|
0 ;
|
170
|
1051
|
1052
|
4633
|
600
|
100
|
0
|
50
|
1040
|
1083
|
100
|
TCV
|
0
|
|
0 ;
|
171
|
1052
|
1054
|
5533
|
600
|
100
|
0
|
59
|
1044
|
1084
|
100
|
TCV
|
0
|
|
0 ;
|
172
|
1053
|
1009
|
2424
|
1000
|
126
|
0
|
60
|
1085
|
1036
|
100
|
TCV
|
10
|
|
0 ;
|
173
|
1009
|
1055
|
920
|
1000
|
126
|
0
|
63
|
1045
|
1086
|
100
|
TCV
|
0
|
|
0 ;
|
174
|
1054
|
1056
|
3334
|
600
|
100
|
0
|
73
|
1034
|
1087
|
100
|
TCV
|
100
|
|
0 ;
|
175
|
1055
|
1057
|
2733
|
1000
|
126
|
0
|
74
|
1025
|
1088
|
100
|
TCV
|
80
|
|
0 ;
|
176
|
1056
|
1058
|
1104
|
600
|
100
|
0
|
76
|
1021
|
1089
|
350
|
TCV
|
0
|
|
0 ;
|
177
|
1057
|
1010
|
648
|
1000
|
126
|
0
|
77
|
1023
|
1022
|
150
|
TCV
|
5
|
|
0 ;
|
178
|
1058
|
1096
|
1278
|
600
|
100
|
0
|
78
|
1041
|
1090
|
250
|
TCV
|
0
|
|
0 ;
|
179
|
ND_BARRAGE1046
|
1422
|
1200
|
126
|
|
82
|
1015
|
1091
|
350
|
TCV
|
0
|
|
0 ;
|
180
|
1000
|
1043
|
507
|
600
|
126
|
0
|
83
|
1066
|
1092
|
250
|
TCV
|
60
|
|
0 ;
|
181
|
1097
|
Rhézala
|
10
|
1000
|
126
|
0
|
89
|
1093
|
1089
|
350
|
TCV
|
20
|
|
0 ;
|
182
|
1060
|
Rhézala
|
2
|
600
|
126
|
0
|
BC4
|
1096
|
1060
|
555
|
FCV
|
|
|
0 ;
|
183
|
1107
|
Roumadia
|
10
|
800
|
126
|
|
BC5
|
1110
|
1097
|
555
|
FCV
|
|
|
0 ;
|
184
|
1062
|
Ml_Jemil
|
2
|
300
|
130
|
0
|
BC3
|
1098
|
1016
|
500
|
FCV
|
200
|
|
0 ;
|
185
|
1019
|
1031
|
2
|
500
|
116
|
0
|
7
|
1099
|
1100
|
500
|
FCV
|
1000
|
|
0 ;
|
186
|
1104
|
Ain_Bouras
|
2
|
500
|
126
|
|
88
|
1102
|
1101
|
500
|
FCV
|
|
|
0 ;
|
187
|
1064
|
Ain_Bouras
|
2
|
150
|
126
|
|
10
|
1071
|
1103
|
400
|
PSV
|
0
|
|
0 ;
|
188
|
D_zaarour
|
1008
|
1000
|
350
|
110
|
|
13
|
1063
|
1104
|
300
|
PSV
|
0
|
|
0 ;
|
|
11 1105 1106 500 PSV 0 0 ;
14 1061 1107 600 PSV 0 0 ;
15 1094 1108 600 PSV 0 0 ;
16 1109 1062 300 PSV 0 0 ;
28 1111 1065 200 FCV 18 0 ;
19 1095 1112 300 PSV 0 0 ;
38 1115 1114 555 PSV 0 0 ;
98 1116 1117 300 PSV 0 0 ;
12 1008 1118 555 FCV 0 ;
22 1 1032 555 FCV 0 ;
[PATTERNS]
;ID Multipliers
;Courbe Modulation Eté Ras El Ain
Mod_E_Ras_Ain 0.33 0.3 0.27 0.33 0.45 0.55
Mod_E_Ras_Ain 0.77 0.85 1.04 1.07 2.75 2.72
Mod_E_Ras_Ain 2.64 1.04 0.96 1.04 1.32 1.31
Mod_E_Ras_Ain 1.17 0.91 0.76 0.55 0.49 0.41
;Courbe été El Alia
Mod_E_Alia 0.37 0.36 0.4 0.65 0.46 0.47
Mod_E_Alia 0.76 1.2 1.66 2 1.71 1.58
Mod_E_Alia 1.4 1.17 1.17 1.21 1.2 1.35
Mod_E_Alia 1.22 1.16 0.95 0.68 0.46 0.43
;Courbe été Rhézala
Mod_E_Rhézala 0.64 0.63 0.58 0.65 0.59 0.72
Mod_E_Rhézala 0.8 0.94 1.14 1.29 1.45 1.48
Mod_E_Rhézala 1.43 1.36 1.22 1.23 1.23 1.05
Mod_E_Rhézala 1.02 1.04 0.99 0.93 0.84 0.75
;Courbe Modulation Eté CE6
Mod_E_CE6 0.48 0.48 0.5 0.54 0.6 0.82
Mod_E_CE6 1.15 1.4 1.5 1.54 1.52 1.43
Mod_E_CE6 1.32 1.18 1.25 1.32 1.25 1.07
Mod_E_CE6 1.12 0.96 0.81 0.68 0.57 0.51
;Courbe Modulation Eté Ml Jemil
Mod_E_Mljemil 0.42 0.39 0.36 0.38 0.45 0.51
Mod_E_Mljemil 0.69 1 1.4 1.63 1.83 1.89
Mod_E_Mljemil 1.63 1.42 1.16 1.16 1.2 1.07
Mod_E_Mljemil 0.99 1.05 1.12 1.02 0.74 0.52
;Courbe été Mateur
Mod_E_Mateur 0.44 0.44 0.49 0.59 0.75 0.99
Mod_E_Mateur 1.14 1.23 1.33 1.38 1.39 1.38
Mod_E_Mateur 1.21 1.07 1.17 1.24 1.24 1.25
Mod_E_Mateur 1.29 1.08 0.97 0.84 0.63 0.48
;Courbe été Rive Sud
Mod_E_Rive_Sud 0.37 0.35 0.34 0.38 0.42 0.61
Mod_E_Rive_Sud 0.86 1.22 1.46 1.79 1.88 1.8
Mod_E_Rive_Sud 1.59 1.39 1.21 1.09 1.14 1.11
Mod_E_Rive_Sud 1.34 1.15 0.9 0.67 0.53 0.44
[CURVES]
;ID x-Value Y-Value
;PUMP: Courbe caractéristique pompe forage M4 M04 30
30
;PUMP: Courbe caractéristique pompe forage M8 M08 30
20
|
;PUMP: Courbe caractéristique pompe forage M9
M09 32 40
;PUMP: Courbe caractéristique pompe forage M2
M02 30 40
;PUMP: Courbe caractéristique pompe Mateur basse
R_Mateur_Basse 125 61
;PUMP: Courbe caractéristique pompe reprise Koudiat
koudiat 0 75
koudiat 13.89 69
koudiat 27.78 67
koudiat 4 1.67 66
koudiat 55.56 65
koudiat 83.33 63
koudiat 90 62
koudiat 97.22 60
koudiat 125 50
koudiat 128.89 41
;PUMP: Courbe caractéristique pompe Roumadia Roumadia 150
38
;PUMP: Courbe caractéristique pompe reprise SGR9
R_SGR09 0 219
R_SGR09 14 216
R_SGR09 30 210
R_SGR09 55 198
R_SGR09 85 180
R_SGR09 120 150
R_SGR09 132 132
;PUMP: Courbe caractéristique pompe forage SGR6 SGR06 12
160
;PUMP: Courbe caractéristique de la pompe forage M11 M11
37.5 90
;PUMP: Courbe caractéristique pompe forage M5 M05 30
120
;PUMP: Courbe caractéristique pompe forage SGR4 SGR04 9
165
;PUMP: Courbe caractéristique pompe forage SGR9 SGR09 12
80
;PUMP: Courbe caractéristique pompe forage SGR1 1
SGR11 6.67 94.5
SGR11 7.5 90.3
SGR11 8.33 86.8
SGR11 9.17 83.3
SGR11 10 79.8
SGR11 10.83 76
SGR11 12 71
SGR11 13.33 66
SGR11 14.3 62.3
SGR11 15.12 58.31
SGR11 16.67 49.7
SGR11 17.68 42
;PUMP: Courbe caractéristique pompe forage SGR12
SGR12 15 79
;PUMP: Courbe caractéristique pompe forage SGR13
SGR13 15 70
;PUMP: Courbe caractéristique pompe forage SGR1
|
|
SGR01 15 60
;PUMP: Courbe caractéristique pompe forage SGR10
SGR10 8 70
;PUMP: Courbe caractéristique pompe forage SGR8
SGR08 15 100
;PUMP:
M10 30.55 23
;PUMP:
FMville 37.87 69.8
;EFFICIENCY: Courbe caractéristique R. Koudia
E_koudia 55.56 66.84
E_koudia 69.44 72.67
E_koudia 83.33 76.9
E_koudia 90 78.2
E_koudia 97.22 77.8
E_koudia 111.11 75.1
E_koudia 125 70.55
E_koudia 138.89 63.48
;EFFICIENCY: Courbe rendement SGR1 1
E_SGR11 6.67 58
E_SGR11 7.5 62
E_SGR11 8.33 65
E_SGR11 9.17 68
E_SGR11 10 70
E_SGR11 10.83 72
E_SGR11 12 73
E_SGR11 13.33 73.7
E_SGR1 1 14.3 73
E_SGR11 15.12 71.5
E_SGR11 16.67 66.5
E_SGR11 17.68 60
;EFFICIENCY: Courbe rendement SGR13
E_SGR13 8.33 36
E_SGR13 9.17 51
E_SGR13 10.03 59
E_SGR13 10.88 64.2
E_SGR13 11.67 66.5
E_SGR13 12.5 69
E_SGR13 15 71
E_SGR13 16.67 70.8
E_SGR13 18.33 69.5
E_SGR13 20.1 67
E_SGR13 20.83 65
E_SGR13 22.22 61
;EFFICIENCY: Courbe Rdt. SGR10
E_SGR10 6.67 52.8
E_SGR10 7.5 56.2
E_SGR10 8 58
E_SGR10 8.33 59.3
E_SGR10 9.17 62
E_SGR10 10 64
E_SGR10 10.83 65
E_SGR10 11.67 66.1
E_SGR10 12.5 66.7
E_SGR10 13.33 67 E_SGR10 14.32 66.2
|
E_SGR10 16.11 63
E_SGR10 17.68 57.5
;EFFICIENCY: Courbe de rendement Hriza
E_Hriza 27.78 71.53
E_Hriza 34.72 76.41
E_Hriza 41.67 81.75
E_Hriza 48.61 85.83
E_Hriza 55.56 88.75
E_Hriza 69.44 89
E_Hriza 75 87.81
E_Hriza 83.33 85.41
E_Hriza 90.28 82.32
E_Hriza 97.22 76.3
;EFFICIENCY: Courbe de rendement R. SGR9
E_R_SGR09 18 42
E_R_SGR09 30 57
E_R_SGR09 36 62.5
E_R_SGR09 45 67.5
E_R_SGR09 52 69
E_R_SGR09 62 69
E_R_SGR09 68 68
E_R_SGR09 74 65
E_R_SGR09 80 61
E_R_SGR09 88 55
;PUMP:
FM09 32 40
;PUMP:
Hriza 70 107
;PUMP: Courbe caractéristique forage FM Ville
Mville 9.1 118.8
Mville 18.2 114
Mville 25 108
Mville 27.78 103.5
Mville 30 100
Mville 33.33 92
Mville 36.11 84
Mville 39 76.3
Mville 41.67 70
Mville 44.44 64.5
[CONTROLS]
LINK 200 CLOSED IF NODE Hriza ABOVE 3 LINK 200 OPEN IF NODE
Hriza BELOW 3
LINK 88 80 IF NODE CE6 ABOVE 3 LINK 88 140 IF NODE CE6 BELOW
2 LINK 88 0 IF NODE CE6 ABOVE 4.5
LINK 48 50 IF NODE CE2 ABOVE 3 LINK 48 70 IF NODE CE2 BELOW 2
LINK 48 0 IF NODE CE2 ABOVE 4
[RULES] RULE 1
|
|
IF TANK Bache _SGR09 LEVEL ABOVE 4 THEN PUMP SGR08 STATUS IS
CLOSED AND PUMP SGR10 STATUS IS CLOSED AND PUMP SGR01 STATUS IS CLOSED AND PUMP
SGR13 STATUS IS CLOSED AND PUMP SGR12 STATUS IS CLOSED AND PUMP SGR1 1 STATUS
IS CLOSED AND PUMP SGR09 STATUS IS CLOSED RULE 2
IF TANK Bache _SGR09 LEVEL BELOW 2 THEN PUMP SGR08 STATUS IS
OPEN AND PUMP SGR10 STATUS IS OPEN AND PUMP SGR01 STATUS IS OPEN AND PUMP SGR13
STATUS IS OPEN AND PUMP SGR12 STATUS IS OPEN AND PUMP SGR1 1 STATUS IS OPEN AND
PUMP SGR09 STATUS IS OPEN RULE 3
IF TANK Ain _Bouras LEVEL ABOVE 2.5 THEN PUMP R_SGR09 STATUS IS
CLOSED RULE 4
IF TANK Ain _Bouras LEVEL ABOVE 2.5
THEN PUMP R _SGR09bis STATUS IS CLOSED RULE 5
IF TANK Ain _Bouras LEVEL BELOW 2.0 THEN PUMP R_SGR09 STATUS
IS OPEN AND PUMP R _SGR09bis STATUS IS OPEN RULE 6
If Tank ElAlia level ABOVE 4.1
OR TANK Hriza LEVEL BELOW 1
THEN Pump R_Hriza STATUS IS CLOSED AND Pump R_Hrizabis STATUS IS
CLOSED RULE 7
If Tank ElAlia level BELOW 3.6
THEN Pump R_Hriza STATUS IS OPEN AND Pump R_Hrizabis STATUS IS
OPEN
RULE 9
IF TANK Roumadia LEVEL ABOVE 4 OR TANK Rhézala LEVEL
BELOW 1
THEN PUMP roumadia1 STATUT IS CLOSED AND PUMP roumadia2
STATUT IS CLOSED RULE 10
IF TANK Roumadia LEVEL BELOW 3.3 AND TANK Rhézala LEVEL
ABOVE 1 THEN PUMP roumadia1 STATUT IS OPEN AND PUMP roumadia2 STATUT IS OPEN
RULE 11
IF TANK Mateur _basse LEVEL ABOVE 3.5 THEN PUMP FM08 STATUS
IS CLOSED AND PUMP FM04 STATUS IS CLOSED AND PUMP FM02 STATUS IS CLOSED AND
PUMP FM09 STATUS IS CLOSED RULE 12
IF TANK Mateur _basse LEVEL BELOW 1.7 THEN PUMP FM08 STATUS IS
OPEN
|
AND PUMP FM04 STATUS IS OPEN
AND PUMP FM02 STATUS IS OPEN
AND PUMP FM09 STATUS IS OPEN
RULE 13
IF TANK Mateur_basse LEVEL BELOW 0.8
THEN PUMP R _mateur _basse STATUS IS CLOSED
RULE 14
IF TANK Mateur_basse LEVEL ABOVE 3
THEN PUMP R _mateur _basse STATUS IS OPEN
RULE 15
IF TANK Ras _Ain LEVEL ABOVE 5.5
THEN PUMP R _mateur _basse STATUS IS CLOSED
AND PUMP FM05 STATUS IS CLOSED
AND PUMP FM1 1 STATUS IS CLOSED
PRIORITY 15
RULE 16
IF TANK Ras _Ain LEVEL BELOW 5
THEN PUMP R _mateur _basse STATUS IS OPEN
AND PUMP FM05 STATUS IS OPEN
AND PUMP FM1 1 STATUS IS OPEN
RULE 17
IF TANK Mateurville LEVEL ABOVE 4.5
THEN VALVE 1 SETTING IS 0
RULE 18
IF TANK Mateurville LEVEL BELOW 3
THEN VALVE 1 SETTING IS 115
RULE 19
IF TANK Baccar LEVEL BELOW 3.8
THEN PUMP koudia STATUS IS OPEN
RULE 39
IF TANK Baccar LEVEL ABOVE 4.5
THEN PUMP koudia STATUS IS CLOSED
RULE 20
IF TANK Bache _SGR09 LEVEL BELOW 2
THEN VALVE 22 STATUS IS OPEN
RULE 21
IF TANK Bache _SGR09 LEVEL ABOVE 2
THEN VALVE 22 STATUS IS CLOSED
RULE 23
IF TANK Rhézala LEVEL ABOVE 4.3
THEN VALVE BC5 SETTING IS 0
RULE 24
IF TANK Rhézala LEVEL ABOVE 3.8
AND TANK Rhézala LEVEL BELOW 4.3
THEN VALVE BC5 SETTING IS 100
RULE 25
IF TANK Rhézala LEVEL ABOVE 3.3
AND TANK Rhézala LEVEL BELOW 3.8
THEN VALVE BC5 SETTING IS 200
RULE 26
IF TANK Rhézala LEVEL ABOVE 2.8
AND TANK Rhézala LEVEL BELOW 3.3
THEN VALVE BC5 SETTING IS 250
RULE 28
|
|
IF TANK Rhézala LEVEL BELOW 2.8
|
|
Bulk
|
110
|
-9.991060135
|
THEN VALVE BC5 SETTING IS 350
|
|
Wall
|
110
|
-5
|
RULE 30
|
|
Bulk
|
111
|
-1.130962588
|
IF TANK Ras _Ain LEVEL BELOW 3.5
|
|
Wall
|
111
|
-5
|
AND LINK 108 STATUS IS OPEN
|
|
Bulk
|
112
|
-4.413016496
|
THEN VALVE BC6 STATUS IS 30
|
|
Wall
|
112
|
-5
|
RULE 31
|
|
Bulk
|
113
|
-9.756557694
|
IF TANK Ras _Ain LEVEL ABOVE 3.5
|
|
Wall
|
113
|
0
|
AND LINK 108 STATUS IS OPEN
|
|
Bulk
|
114
|
-9.756557694
|
THEN VALVE BC6 SETTING IS 0
|
|
Wall
|
114
|
0
|
RULE 32
|
|
Bulk
|
115
|
-1.130962588
|
IF LINK 108 STATUS IS CLOSED
|
|
Wall
|
115
|
0
|
AND TANK Ras _Ain LEVEL BELOW 3.5
|
|
Bulk
|
116
|
-5.15179705
|
THEN VALVE BC6 STATUS IS 100
|
|
Wall
|
116
|
-3
|
RULE 33
|
|
Bulk
|
117
|
-5.15179705
|
IF TANK Koudia LEVEL ABOVE 4
|
|
Wall
|
117
|
-3
|
THEN VALVE BC3 SETTING IS 100
|
|
Bulk
|
118
|
-5.15179705
|
RULE 34
|
|
Wall
|
118
|
-3
|
IF TANK Koudia LEVEL BELOW 4
|
|
Bulk
|
119
|
-5.15179705
|
AND TANK Koudia LEVEL ABOVE 3.2
|
|
Wall
|
119
|
-3
|
THEN VALVE BC3 SETTING IS 150
|
|
Bulk
|
120
|
-5.15179705
|
RULE 35
|
|
Wall
|
120
|
-2
|
IF TANK Koudia LEVEL BELOW 3.2
|
|
Bulk
|
121
|
-5.15179705
|
THEN VALVE BC3 SETTING IS 200
|
|
Wall
|
121
|
0
|
|
|
Bulk
|
122
|
-9.756557694
|
[SOURCES]
|
|
Wall
|
122
|
-2
|
;Node Type Quality
|
Pattern
|
Bulk
|
123
|
-9.756557694
|
ST_Mateur SETPOINT 0.5
|
|
Wall
|
123
|
-2
|
Ras _Ain MASS 1
|
|
Bulk
|
124
|
-2.114264692
|
Roumadia SETPOINT 1.7
|
|
Wall
|
124
|
-5
|
Rhézala SETPOINT 1.12
|
|
Bulk
|
125
|
-2.114264692
|
Koudia SETPOINT 1.3
|
|
Wall
|
125
|
-5
|
|
|
Bulk
|
126
|
-1.130962588
|
[REACTIONS]
|
|
Wall
|
126
|
0
|
;Type Pipe/Tank Coefficient
|
|
Bulk
|
127
|
-2.591421605
|
Bulk 100 0
|
|
Wall
|
127
|
0
|
Wall 100 -1
|
|
Bulk
|
129
|
-3.217830912
|
Bulk 101 -9.756557694
|
|
Wall
|
129
|
-5
|
Wall 101 -1
|
|
Bulk
|
130
|
-3.217830912
|
Bulk 102 0
|
|
Wall
|
130
|
-5
|
Wall 102 -5
|
|
Bulk
|
131
|
-3.217830912
|
Bulk 103 0
|
|
Wall
|
131
|
-1
|
Wall 103 -5
|
|
Bulk
|
132
|
-4.413016496
|
Bulk 104 0
|
|
Wall
|
132
|
-5
|
Wall 104 -5
|
|
Bulk
|
133
|
-2.591421605
|
Bulk 105 0
|
|
Wall
|
133
|
0
|
Wall 105 -5
|
|
Bulk
|
134
|
0
|
Bulk 106 0
|
|
Wall
|
134
|
-5
|
Wall 106 -5
|
|
Bulk
|
135
|
-1.130962588
|
Bulk 107 0
|
|
Wall
|
135
|
-5
|
Wall 107 -5
|
|
Bulk
|
136
|
0
|
Bulk 108 0
|
|
Wall
|
136
|
0
|
Wall 108 -3
|
|
Bulk
|
137
|
-6.6 16244592
|
Bulk 109 -9.756557694
|
|
Wall
|
137
|
-3
|
Wall 109 -1
|
|
Bulk
|
138
|
0
|
|
Wall
|
138
|
0
|
Bulk
|
167
|
-9.756557694
|
Bulk
|
139
|
0
|
Wall
|
167
|
-1
|
Wall
|
139
|
0
|
Bulk
|
168
|
-9.756557694
|
Bulk
|
140
|
-9.756557694
|
Wall
|
168
|
-1
|
Wall
|
140
|
-1
|
Bulk
|
169
|
-9.991060135
|
Bulk
|
141
|
-9.756557694
|
Wall
|
169
|
-3
|
Wall
|
141
|
-5
|
Bulk
|
170
|
-9.991060135
|
Bulk
|
142
|
-9.991060135
|
Wall
|
170
|
-3
|
Wall
|
142
|
-5
|
Bulk
|
171
|
-9.991060135
|
Bulk
|
143
|
-3.91049491
|
Wall
|
171
|
-3
|
Wall
|
143
|
-3
|
Bulk
|
172
|
-9.756557694
|
Bulk
|
144
|
-3.91049491
|
Wall
|
172
|
-1
|
Wall
|
144
|
-5
|
Bulk
|
173
|
-9.756557694
|
Bulk
|
145
|
-3.91049491
|
Wall
|
173
|
-1
|
Wall
|
145
|
-5
|
Bulk
|
174
|
-9.991060135
|
Bulk
|
146
|
-3.217830912
|
Wall
|
174
|
-3
|
Wall
|
146
|
-1
|
Bulk
|
175
|
-9.756557694
|
Bulk
|
148
|
-6.6 16244592
|
Wall
|
175
|
-1
|
Wall
|
148
|
0
|
Bulk
|
176
|
-9.991060135
|
Bulk
|
149
|
0
|
Wall
|
176
|
-3
|
Wall
|
149
|
0
|
Bulk
|
177
|
-9.756557694
|
Bulk
|
150
|
0
|
Wall
|
177
|
-1
|
Wall
|
150
|
0
|
Bulk
|
178
|
-9.991060135
|
Bulk
|
151
|
0
|
Wall
|
178
|
-3
|
Wall
|
151
|
0
|
Bulk
|
179
|
0
|
Bulk
|
152
|
0
|
Wall
|
179
|
-1
|
Wall
|
152
|
0
|
Bulk
|
180
|
-9.756557694
|
Bulk
|
153
|
0
|
Wall
|
180
|
-3
|
Wall
|
153
|
0
|
Bulk
|
181
|
-9.756557694
|
Bulk
|
154
|
0
|
Wall
|
181
|
-1
|
Wall
|
154
|
0
|
Bulk
|
182
|
-9.991060135
|
Bulk
|
155
|
0
|
Wall
|
182
|
0
|
Wall
|
155
|
0
|
Bulk
|
183
|
-5.15179705
|
Bulk
|
156
|
-6.376635758
|
Wall
|
183
|
0
|
Wall
|
156
|
-5
|
Bulk
|
184
|
-3.217830912
|
Bulk
|
157
|
-6.376635758
|
Wall
|
184
|
0
|
Wall
|
157
|
-5
|
Bulk
|
185
|
-3.217830912
|
Bulk
|
158
|
-1.130962588
|
Wall
|
185
|
-0.5
|
Wall
|
158
|
0
|
Bulk
|
186
|
0
|
Bulk
|
159
|
-6.771982509
|
Wall
|
186
|
-5
|
Wall
|
159
|
0
|
Bulk
|
187
|
0
|
Bulk
|
160
|
-2.5 19943387
|
Wall
|
187
|
0
|
Wall
|
160
|
0
|
Bulk
|
188
|
-9.991060135
|
Bulk
|
161
|
0
|
Wall
|
188
|
-5
|
Wall
|
161
|
0
|
Bulk
|
189
|
-9.756557694
|
Bulk
|
162
|
0
|
Wall
|
189
|
0
|
Wall
|
162
|
0
|
Bulk
|
190
|
0
|
Bulk
|
163
|
-9.756557694
|
Wall
|
190
|
-3
|
Wall
|
163
|
-1
|
Bulk
|
191
|
0
|
Bulk
|
164
|
-9.756557694
|
Wall
|
191
|
-5
|
Wall
|
164
|
-1
|
Bulk
|
192
|
0
|
Bulk
|
165
|
-9.991060135
|
Wall
|
192
|
-5
|
Wall
|
165
|
-3
|
Bulk
|
193
|
0
|
Bulk
|
166
|
-9.991060135
|
Wall
|
193
|
0
|
Wall
|
166
|
-3
|
Bulk
|
194
|
0
|
|
[REACTIONS]
|
|
Order Bulk
|
1
|
Order Tank
|
1
|
Order Wall
|
1
|
Global Bulk
|
0
|
Global Wall
|
0
|
Limiting Potential
|
0
|
|
Wall
|
194
|
Bulk
|
195
|
Wall
|
195
|
Bulk
|
196
|
Wall
|
196
|
Bulk
|
197
|
Wall
|
197
|
Bulk
|
198
|
Wall
|
198
|
Bulk
|
199
|
Wall
|
199
|
Bulk
|
200
|
Wall
|
200
|
Bulk
|
201
|
Wall
|
201
|
Bulk
|
202
|
Wall
|
202
|
Bulk
|
203
|
Wall
|
203
|
Bulk
|
204
|
Wall
|
204
|
Bulk
|
147
|
Wall
|
147
|
Bulk
|
128
|
Wall
|
128
|
|
[MIXING]
;Tank Model
[TIMES]
Duration 144
Hydraulic Timestep 1
Quality Timestep 0:05
Pattern Timestep 1:00
Pattern Start 0:00
Report Timestep 1
Report Start 72
Start ClockTime 12 am
Statistic None
[REPORT]
Status No
Summary No
Page 0
[OPTIONS]
Roughness Correlation
-5
|
Units
|
LPS
|
0
|
Headloss
|
H-W
|
-3
|
Specific Gravity
|
1
|
0
|
Viscosity
|
1
|
-2
|
Trials 35
|
|
-2.114264692
|
Accuracy
|
0.01
|
-3
|
Unbalanced
|
Continue 10
|
0
|
Pattern
|
1
|
-1
|
Demand Multiplier
|
1.0
|
-9.756557694
|
Emitter Exponent
|
0.1
|
-5
|
Quality
|
Chlore mg/l
|
-3.217830912
|
Diffusivity
|
1
|
-0.5
|
Tolerance
|
0.01
|
-9.756557694
|
|
|
-1
|
|
|
-3.91049491
|
[END]
|
|
-5
|
|
|
-3.91049491
|
|
|
-5
|
|
|
-1.130962588
|
|
|
-5
|
|
|
-3.217830912
|
|
|
-1
|
|
|
-3.217830912
|
|
|
-1
|
|
|
0
|
|
|
|
ANNEXE 11
Logiciel
"EPANET2 "
L'outil informatique utilisé pour la
modélisation est le logiciel "EPANET". Il est développé
par l'agence pour la protection de l'environnement des Etats-Unis. C'est un
logiciel gratuit de simulation du comportement hydraulique et de la
qualité de l'eau sur de longues durées dans les réseaux
sous pression.
A-1/ Composantes physiques
"EPANET" modélise un système hydraulique sous
pression comme un ensemble d'arcs reliés à des noeuds. Les arcs
représentent des conduites, des pompes, et des vannes de contrôle.
Les noeuds représentent des noeuds de demande, des réservoirs et
des bâches.
A-1-1/ Les bâches
Les bâches infinies sont des noeuds représentant
une source externe de capacité infinie. Elles sont utilisées pour
modéliser des éléments tels que les couches
aquifères souterraines ou les arrivées de réseaux
extérieurs. Les bâches infinies peuvent également servir de
point d'injection d'une substance entrant dans le réseau. Les
données de base pour une bâche sont la charge totale (égale
au niveau de la surface de l'eau si la bâche infinie n'est pas sous
pression) et la qualité initiale de l'eau dans le cas où l'on
exécuterait une analyse de qualité de l'eau. Puisqu'une
bâche est un élément de frontière d'un
réseau, la qualité et la charge hydraulique de l'eau ne peuvent
pas être affectées par ce qui se produit dans le réseau.
Par conséquent, aucune propriété n'est calculée au
cours de la simulation.
A-1-2/ Les conduites
Les conduites sont des arcs qui transportent l'eau d'un point
du réseau à l'autre "EPANET" suppose que tous les tuyaux sont
pleins à tout instant. L'eau s'écoule de
l'extrémité qui a la charge hydraulique la plus
élevée (altitude + pression, ou énergie interne par poids
d'eau) à celle qui a la charge hydraulique la plus faible. Les
données de base pour les conduites sont:
· Les noeuds initial et final;
· Le diamètre;
· La longueur;
· Le coefficient de rugosité (pour déterminer
la perte de charge);
· L'état (ouvert, fermé, ou avec un clapet
anti-retour).
Le paramètre d'état permet à des conduites
de contenir implicitement des vannes de sectionnement et de contrôler les
clapets anti-retour.
Les données de qualité de l'eau pour les conduites
sont :
· Le coefficient de réaction dans la masse d'eau
;
· Le coefficient de réaction aux parois.
Les valeurs calculées pour les conduites incluent :
· Le débit
· La vitesse d'écoulement
· La perte de charge
· Le facteur de friction de Darcy-Weisbach
· La vitesse moyenne de réaction (le long du
tuyau)
· La qualité moyenne de l'eau (le long du tuyau)
A-1-3/ Les
réservoirs
Les Réservoirs sont des noeuds avec une capacité
de stockage, dont le volume d'eau stocké peut varier au cours du temps.
Les données de base pour des réservoirs sont les suivantes:
· L'altitude du radier (où le niveau d'eau est
zéro)
· Le diamètre (ou sa forme s'il n'est pas
cylindrique)
· Les niveaux initial, minimal et maximal de l'eau
· La qualité initiale de l'eau.
Les principaux éléments calculés dans la
simulation sont les suivants:
· La charge (altitude de l'eau)
· La pression (niveau de l'eau)
· La qualité de l'eau.
Le niveau dans les réservoirs doit rester entre les
niveaux minimal et maximal. "EPANET" arrête la sortie d'eau si un
réservoir est à son niveau minimal et arrête
l'arrivée s'il est à son niveau maximal. Les réservoirs
peuvent également servir de source pour une substance entrant dans le
réseau (injection de chlore).
A-1-4/ Les vannes
Les vannes sont modélisées comme des arcs qui
limitent la pression ou le débit en un point précis du
réseau. Leurs principaux paramètres d'entrée sont:
· Les noeuds d'entrée et de sortie
· Le diamètre
· La consigne de fonctionnement
· L'état de la vanne.
Les éléments calculés en sortie de
simulation pour une vanne sont le débit et la perte de charge
hydraulique.
Les différents types de vannes qu'offre "EPANET" sont:
· La vanne stabilisatrice aval limite la pression au noeud
en aval
· La vanne stabilisatrice amont maintient une pression
prédéterminée au noeud en amont
· La vanne brise charge ou réducteur de pression
provoque une perte de pression spécifique au passage de la vanne
· La vanne régulatrice de débit ou limiteur
de débit limite le débit à une valeur
spécifiée
· La vanne diaphragme simule une vanne partiellement
fermée en ajustant le coefficient de perte de charge singulière
de la vanne
· La vanne d'usage général utilisée
pour représenter des arcs où l'utilisateur prévoit une
relation spécifique entre le débit et la perte de charge, au lieu
de suivre une des formules hydrauliques standard
On peut choisir la consigne de fonctionnement d'une vanne en
spécifiant qu'elle est entièrement ouverte ou fermée. La
consigne d'une vanne peut être modifiée pendant la simulation en
utilisant des commandes de contrôle
A-1-5/ Les pompes et les
forages
Les principaux paramètres d'entrée pour une
pompe sont ses noeuds d'aspiration et de décharge et sa courbe
caractéristique. Les pompes peuvent être mises en route et
arrêtés à des heures préétablies ou quand
certaines conditions existent dans le réseau parmi des commandes.
Les forages sont modélisés comme des
bâches dont la charge hydraulique sont égales au niveau
piézométrique de l'aquifère et connectés au reste
du réseau par des pompes. Si le débit de pompage est connu, une
alternative plus simple consiste à représenter la combinaison
source-pompe par un noeud avec une demande négative, égale au
débit de pompage.
A-2/ Composantes non
physiques
En plus des composants physiques, "EPANET" utilise trois types
d'objets non physiques:
· Les courbes qui sont la courbe caractéristique et
la courbe de rendement pour une pompe, courbe de volume pour un
réservoir et courbe de perte de charge pour une vannes ou une
conduite
· Les courbes de modulation qui peuvent être
assignées à la demande d'un noeud, au niveau d'une bâche,
à la qualité de l'eau dans une source.
· Les commandes de contrôle qui sont des
instructions qui déterminent comment le réseau est
géré pendant la simulation. Elles indiquent l'état des
arcs déterminés en fonction du temps, l'état des niveaux
d'eau aux réservoirs et la valeur de la pression à certains
points du réseau. Deux catégories de commandes peuvent être
utilisées: les commandes simples et les commandes
élaborées.
A-3/ Modèle de
simulation hydraulique
d'"EPANET"
Le modèle hydraulique de simulation d'"EPANET" calcule
l'évolution des charges hydrauliques dans les noeuds et
l'écoulement dans les arcs, en fonction des niveaux initiaux des
réservoirs, des variations dans le temps des niveaux des bâches et
des demandes en eau aux noeuds de demande. D'un intervalle à l'autre,
les niveaux des bâches et les demandes dans les noeuds de demande sont
mis à jour selon les courbes de modulation entrées comme
paramètres du calcul, tandis que les niveaux des réservoirs sont
mis à jour selon les débits qui entrent et qui sortent. La
détermination des charges et des débits à un instant
donné implique de résoudre simultanément les
équilibres de masse dans les noeuds et les pertes de charges dans chaque
arc du réseau. Ce procédé, appelé équilibre
hydraulique du réseau, utilise une technique itérative pour
résoudre les équations non linéaires en jeux. "EPANET"
utilise l' "Algorithme du Gradient" (II-19).
A-4/ Modèle de
simulation de la qualité d'eau
d'"EPANET"
Le simulateur de la qualité de l'eau d'"EPANET" utilise
une approximation Lagrangienne pour suivre, à intervalles
définis, ce qui se passe dans des portions d'eau discrètes,
lorsqu'elles circulent dans les tuyaux et se mélangent aux noeuds de
demande.
A-4-1/ Modélisation du
transport
"EPANET" a un noyau qui utilise un modèle de transport
d'advection-réaction. La négligence du phénomène de
dispersion par le modèle EPANET n'a pas d'effets sur l'éxactitude
des résultats de la modélisation de la qualité d'eau des
réseaux d'adduction. En effet ces réseaux sont le siége
d'écoulements turbulents (fort nombre de Reynolds).
A-4-2/ Réactions
modifiant la qualité de l'eau
"EPANET" peut suivre l'accroissement ou la régression
d'une substance dans l'eau suite à des réactions dans le
réseau sous pression. Ces réactions peuvent se produire dans la
masse d'eau et aux parois des conduites. "EPANET" modélise les
réactions dans la masse d'eau avec une cinétique d'ordre n, le
coefficient de régression ou d'accroissement dans la masse d'eau "Kb"
s'exprimera comme une concentration élevée à la puissance
(1-n) divisée par le temps. Pour les réactions aux parois,
"EPANET" autorise uniquement des réactions d'ordres 0 ou 1, par
conséquent les unités du
coefficient de régression ou d'accroissement
Kw seront en masse/surface/temps (ordre 0) ou bien longueur par
unité de temps (ordre 1). Ces coefficients auront des signes positifs
dans le cas d'un accroissement et un signe négatif dans le cas
contraire.
A-4-3/ Temps de séjour
et dépistage des sources
En plus du transport chimique, "EPANET" peut modéliser
le temps de séjour de l'eau dans un système de distribution.
"EPANET" peut également effectuer un dépistage des sources : pour
cela "EPANET" calcule pour l'instant « t » le pourcentage d'eau
arrivant à un noeud donné du réseau, en fonction de
différentes origines d'eau.
A-4-4/Qualité de
source
La source peut être l'installation principale de
traitement, une installation de chloration ou un réservoir
intermédiaire de retraitement. Elle peut simuler aussi l'injection d'une
substance contaminante. Une source de type concentration en sortie est le
meilleur choix pour modéliser l'injection d'un désinfectant
additionnel ou l'injection d'un contaminant dans le réseau.
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