5.5 Performances du système avec modifications
de la puissance active et réactive.
5.5.1 Étude de cas 1
Le système est simulé avec une nouvelle
référence de performance, la puissance active passe de 15KW
à 30KW et la puissance réactive est réglée sur 15
KVAR, toutes fonctionnant en même temps de simulation qui est 0,4
seconde. Par conséquent, à partir de ces changements pas à
pas dans la commande de référence, les résultats suivants
du courant de phase de l'onduleur, du courant triphasé du réseau,
du courant et de la tension de phase, de la puissance active et de la puissance
réactive sont obtenus après simulation et affichés
respectivement sur les Fig. 5.18, 5.19, Fig. 5.20, Fig. 5.21 et Fig. 5.22. Un
changement est observé vers 0,18 seconde pendant cette variation de la
puissance injectée ou changement de la référence de
commande.
Figure 5. 18 : Courant de sortie de l'onduleur
(IAa)
En raison du changement d'étape, il est possible
d'observer sur les Fig. 5.18 et Fig.5.19, au bout de 0,18 seconde le processus
de transition qui se produit à ce moment-là en raison du
changement de puissance active de 15 kW à 30KW et de 0 VAR à 15
KVAR. Le même changement est également observé dans la
tension de
78
phase et le résultat de la réponse en courant
triphasé est représenté à la Fig.5.20.
Figure 5. 19 : Courant de réponse au
réseau
Figure 5. 20 : réponse de la tension de phase et
du courant du réseau
Pour cet ensemble d'études par simulation, la tension
de liaison CC est maintenue à 800 Vdc, l'ensemble de
référence pour la puissance active illustré à la
Fig.5.21 est de 30 KW à un temps de simulation de 0,4 s. Alors que la
référence connectée au réseau
pour la puissance réactive est de 15 KVAR avec le
même temps de simulation que celui illustré à la Fig.5.22.
Par conséquent, le réseau doit fournir une puissance
réactive à l'onduleur connecté au réseau.
Figure 5. 21 : Puissance active injectée (P) en KW
au réseau à une amplitude de
5k.
79
Figure 5. 22 : Puissance réactive (Q)
injectée en KVAR
La figure 5.23 représente la réponse en courant
d au changement de paramètres montrant la capacité du
contrôleur dans l'axe d à suivre la puissance définie.
Lorsque le changement en commande se produit, certaines épies sont
observées à 0,18 s.
Figure 5. 23 : Id réponse actuelle au changement
de paramètres
La figure 5.24 présente la réaction au
changement de paramètres, montrant la capacité du
contrôleur dans l'axe d à suivre la puissance définie.
Lorsque le changement se produit, cela affecte la simulation et par
conséquent certaines épies sont observées à
0,18.
80
Figure 5. 24 : Iq réponse actuelle au changement
de paramètres
81
Figure 5. 25 : Tension mesurée des composants d et
q
Figure 5. 26 : Modulation du signal dirigé vers
MLI
82
Figure 5. 27 : Tension de triangulaire
(Vtri)
La figure ci-dessous présente l'analyse du taux de
distorsion harmonique (THD) du courant injecté dans le réseau
à une fréquence de 50 Hz en effectuant la transformation de
fourrier rapide (FFT en Anglais) qui est un algorithme de calcul de la
transformation de Fourier discrète (TFD) dont sa complexité varie
en O (n log n) avec le nombre n de points, alors que la complexité de
l'algorithme « naïf » s'exprime en O (n2) pour n = 1 024, le
temps de calcul de l'algorithme rapide peut être 100 fois plus court que
le calcul utilisant la formule de définition de la TFD (Rader &
Brenner, 1976). On remarque que les harmoniques du courant injecté dans
le réseau sont très moindres environ moins de 0,3% du courant
nominal. À partir des résultats de la simulation obtenus et
affichés dans les Fig. 5.23 et 5.24, nous examinons l'analyse des
performances du régulateur PI pour les axes de courant d et q. à
0,2 seconde, d et q subissent également le changement de la puissance
d'entrée injectée dans le réseau. La figure 5.25
représente les composantes de tension d et q qui subissent
également le transitoire en même temps, confirmant ainsi les
performances du système conçu pour contrôler la tension et
le courant.
83
Figure 5. 28 : Analyse FFT du courant de
réseau
Le signal modulé dirigé vers la MLI est
présenté à la Fig. 5.26. Les instants de commutation dans
le cas d'un intercepteur MLI sont représentés dans la tension
triangulaire sur la figure 5.27. L'analyse FFT est effectuée sur le
courant réseau triphasé et les résultats sont
indiqués à la Fig. 5.28.
| 
