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Analyse et modélisation d'un glissement de terrain. Cas de Sidi Youcef (Béni Messous, Alger )

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par Mohammed Hamza AISSA
Centre universitaire Khemis Miliana Algérie - Master géotechnique 2011
  

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II-5-PRESENTATION DE L'OUTIL NUMERIQUE UTILISE :

II-5-1- Présentation du code PLAXIS :

II-5-1-1-Généralités :

Dans sa version originale, le code de calcul par éléments finis PLAXIS traite la stabilité des digues en terre. Dans sa version actuelle, il permet de traiter différents types de problèmes géotechniques (fondations, tunnels, ouvrages de soutènement, etc.), les calculs s'effectuant en déformations planes (Analyse bidimensionnelle ou Analyse 2D) ou en déformations axisymétriques (Analyse tridimensionnelle ou Analyse 3D).

L'algorithme général de résolution des équations non linéaires du code PLAXIS s'effectue selon un processus itératif permettant de déterminer à chaque pas de temps de calcul les champs de déplacements, de vitesses et d'accélérations correspondantes aux chargements appliqués ; l'équilibre résultant rapidement.

Les modèles de calcul implémentés dans le code PLAXIS couvrent pratiquement l'ensemble des aspects théoriques et expérimentaux du comportement des sols courants

(élasticité linéaire de Hooke, pour simuler le comportement des structures rigides massives placées dans le sol ; plasticité parfaite isotrope de type Mohr-Coulomb pour simuler le comportement de la plus part des sols fins ; élastoplasticité de type hyperbolique avec écrouissage en cisaillement pour simuler le comportement des sables et des graves, mais aussi des argile et des limons ; élastoplasticité de type Cam Clay pour simuler le comportement des argiles molles normalement consolidées ; viscoplasticité pour simuler le comportement des sols mous en fonction du temps (fluage et consolidation).

Aussi se limitera-t-on ci après à ne décrire que le modèle de Mohr-Coulomb intéressant l'objet de la présente étude. Ce modèle est utilisé comme une première approximation du comportement des sols. Il comporte cinq paramètres :

? Le module d'Young E: défini soit par le module tangent initial E0, soit par le module sécant à 50% de la résistance en compression E50 (Figure II-14).

Figure II-14 : Définition du module d'Young E.

? Le coefficient de Poisson n : évalué par l'intermédiaire du coefficient de pression des terres au repos K0=í/ (1- í) pour un chargement gravitaire, dont les valeurs sont comprises entre 0.3 et 0.4.

? La cohésion c: nulle (C=0) pour les sables, mais constante non nulle (C?0) ou évoluant avec la profondeur pour les argiles.

? L'angle de frottement interne ö : qui conditionne la résistance au cisaillement des sols;

? L'angle de dilatance ø : nul (ø= 0) pour des sols argileux qui ne montrent aucune dilatance, mais non nul (ø? 0) pour les sables dont la dilatance dépend de leur densité et de leur angle de frottement. Pour les sables siliceux, ø= ö ?30.

Ces paramètres peuvent être aisément identifiés sur des résultats d'essais triaxiaux classiques [17].

Figure II-15 : Résultats d'essais triaxiaux drainés et le modèle
Élastoplastiques de type Mohr-Coulomb.

Pour la prise en compte des interactions squelette - eau interstitielle dans la réponse du sol, le code PLAXIS distingue entre les comportements drainé et non drainé :

· Pour le comportement drainé, aucune surpression interstitielle n'est générée. C'est évidemment le cas pour des sols secs et pour des sols totalement drainés du fait de leur forte perméabilité ou à cause d'un faible accroissement du chargement. Cette option peut aussi être utilisée pour simuler le comportement des sols à long terme (fluage et consolidation) ;

· Pour le comportement non drainé, les surpressions interstitielles sont complètement générées.

L'écoulement de l'eau interstitielle peut parfois être négligé du fait des faibles perméabilités ou à cause d'une vitesse de chargement élevée. Toutes les couches considérées comme non drainées se comporteront ainsi, même si la couche ou une partie de celle-ci se trouve audessus de la nappe phréatique.

Dans PLAXIS, une analyse de la sécurité peut être menée en réduisant les caractéristiques mécaniques du sol. Ce procédé s'appelle "Phi-c reduction". Dans cette approche, les caractéristiques tanö et c du sol sont réduites progressivement jusqu'à l'apparition de la rupture. Le coefficient total appelé coefficient de réduction ?Msf permet de définir la valeur des caractéristiques du sol à une étape donnée de l'analyse :

~ ~~~ = tan ~~~~~é~ = Cdonné~

tan 'Pré~uit ~~é~~~~

Où les caractéristiques notées "donnée" se référent aux valeurs initiales des propriétés des matériaux et les caractéristiques notées «réduit» se rapportent aux valeurs réduites utilisées au cours de l'analyse. Contrairement aux autres coefficients, ?Msf vaut 1.0 au début d'un calcul pour utiliser les valeurs non réduites des caractéristiques des matériaux. Le coefficient de

sécurité global est déterminé comme suit :

rEsistance lisponible

F E E valeur le lEIMsfEEllalrupture

rEsistance làllalrupture

Cette approche ressemble à la méthode de calcul de coefficients de sécurité adoptée conventionnellement dans les analyses de rupture circulaire (méthodes des tranches).

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