3.4. Dimensionnement des matériels du nouveau
réseau
Les transformateurs trouvés ci-haut sont tous de 1250 ,
ainsi dans ce
paragraphe, nous allons calculer tous les matériels en
fonction de cette puissance et cela sera équivalent à tous ces
transformateurs.
Vu la puissance de 1250 , l'enceinte que contenir le
transformateur doit
être soit une cabine maçonné
traditionnel soit un poste compact car les normes exigent qu'à
partir de la puissance de 160 à 1250 , les points de
livraison en énergie électrique soient
des postes
d'extérieur. [19]
Etant donné que les postes compacts coûtent cher,
nous optons ici les cabines maçonnés traditionnels parce que
ceux-ci peuvent être construits à moins cher.
3.4.1. Détermination de la section du câble
principal
Le câble principal dont il est question, c'est le
câble reliant le transformateur, le disjoncteur et le jeu de barre. Pour
déterminer cette section nous devons calculer d'emploi et le facteur de
correction K à appliquer à l'intensité du courant d'emploi
pour avoir le courant admissible dans les conducteurs.
3.4.1.1. Courant d'emploi
Le tableau 2.1 donne un courant nominal, pour ces
transformateurs, de 1804 A. Ce courant est celui qui va circuler dans le
circuit principal, donc du transformateur
jusqu'au jeu de barre. Nous le considérons comme le
courant d'emploi 1804 .
3.4.1.2. Facteur de correction K
Les câbles de liaison transformateur- jeu de barre les
rependus sur le marché étant les câbles en caoutchouc ou en
PVC, nous obtenons dans ce cas la lettre de sélection F, ce qui permet
de suivre le logigramme de la figure 1.5.
Le facteur est composé des facteurs tenant compte des
influences suivant (voir
annexe A):
? Le mode de pose (K1) : pour la lettre de sélection F, K1
= 1 ;
? Le groupement des circuits (K2) : étant donné
que nous avons 3 phases, cela équivaut à 3 circuits, d'où
on a K2 = 0,80 ;
- 55 -
? La température ambiante (K3) : la température
ambiante de la ville étant de 25 °C, le facteur K3 = 1,07.
En appliquant la formule 1.4, nous obtenons :
1 2 3 1 0 80 1 07 0 856
La protection sera assurée par le disjoncteur, le courant
18 4
856 2107
Le courant est un courant fictif qui doit être
supporté par le câble dans des
conditions standards et c'est avec ce courant que nous allons
choisir les câbles dans le tableau A.5 en annexe.
Ainsi en tenant compte de l'intensité de 2107 A, nous
devons prendre un câble qui a une intensité immédiatement
supérieure.
Donc nous prenons par phase un câble multiconducteur en
PR3 de section de
400 2 et de longueur presqu'égal à 7
mètres, car 2168 A divisé par 3 donne à peu
près
723 A ce qui donne cette section dans le tableau A.5.
Le conducteur du neutre doit être inferieure que celle
des phases parce que la norme NF C 15-100 exige que ce conducteur aura une
section inferieur lorsque les conducteurs de phases ont une section
supérieure à 16 mm2 pour le cuivre et 25
mm2 pour l'aluminium. [20]
La chute dans cette canalisation sera égale à :
|
v3
Avec : 2168
0 005
22 5
4
36
4
|
0 056 /
0 09 /
|
0 85 (Valeur retenue par la SNEL)
v3 2168 0 005 0 056 0 85 0 09 0 85 1 076
En pourcentage, on a
:
( ) 1 1 76 0 269
4
La section de 400 mm2, nous la retenons parce
qu'avec elle, la chute de tension ne dépasse pas la condition de 5 %
(voir tableau 1.4) imposée par la norme NF C 15-100.
- 56 -
| 
